Geum.ru

Разное

  • 10961. Расчет и проектирование станций водоподготовки
    Дипломная работа пополнение в коллекции 01.02.2012

    Сгустители принимаются: диаметр - 18 м; средняя рабочая глубина - 3,5 м; уклон дна к центральному приямку - 80; вращающуюся ферму - с вертикальными лопастями треугольного сечения и скребками для перемещения уплотнённого осадка к центральному приямку, лобовую поверхность лопастей - 30% площади поперечного сечения перемешиваемого объёма осадка, верх лопастей - на отметке, равной половине слоя воды в середине вращающейся фермы; ввод осадка - на 1 м выше отметки дна в центре сгустителя; забор осветлённой воды устройствами, не зависящими от уровня воды в сгустителях(через плавающий шланг и т.п.)

  • 10962. Расчет и проектирование фасонного резца
    Контрольная работа пополнение в коллекции 31.10.2011
  • 10963. Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения и свайных фундаментов
    Курсовой проект пополнение в коллекции 09.12.2008

    м0001,00055,6011,12325,6310,820,40,97272,0014,40316,51321,070,008621,640,80,84888,4017,68276,13296,320,0079332,461,20,682104,8020,96222,08249,110,0066743,281,60,532120,6324,12173,24197,660,0046354,12,00,414136,4527,29134,81154,030,003664,922,40,325152,2830,45105,83120,320,002875,742,80,260168,1033,6284,6695,250,0022386,563,20,210183,9336,7968,3876,520,001897,383,60,173196,2339,2556,3362,360,0043108,24,00,145208,5341,7147,2251,780,0036119,024,40,123220,8344,1640,0543,640,003У= 0,049Проверяем выполнение условия S < Su . В нашем случае 4,90 см < 8 см, где Su =8см предельное значение осадки. Условие выполнилось.

  • 10964. Расчет и проектирование цепных передач
    Методическое пособие пополнение в коллекции 07.02.2012

    ОбозначениеШаг цепи Р, ммРасстояние между внутр. пластинами Ввн, ммДиаметр валика d, ммДиаметр ролика d1, ммПроекция площади шарнираШирина внутренней пластины h, ммШирина внутреннего звена В, ммРазрушающая нагрузка, кНМасса 1 м цепи, кгПР-8-4608,003,002,315,007,54,77114,600,20ПР - 9,525-9109,5255,723,286,358,58,53289,100,45ПР - 12,7-900-112,72,43,667,7510,04,917,99,000,30ПР - 12,7-900-212,73,303,667,7510,05,80219,000,35ПР - 12,7-1820-112,75,404,458,5111,88,904018,200,65ПР - 12,7-1820-212,77,754,458,5111,811,305018,200,75ПР - 15,875-2270-115,8756,485,0810,1614,810,785522,700,80ПР - 15,875-2270-215,8759,655,0810,1614,813,957122,701,0ПР - 19,05-318019,0512,75,9611,9118,217,7510531,801,9ПР - 25,4-567025,415,885,9515,8824,222,6118056,702,6ПР - 31,75-885031,7519,059,5519,0530,227,4626088,503,8ПР - 38,1-1270038,125,411,122,2336,235,46395127,005,5ПР - 44,45-1724044,4525,412,725,7042,437,19475172,407,5ПР - 50,8-2268050,831,7514,2928,5848,345,21645226,809,7

  • 10965. Расчет и проектирование червячного редуктора
    Курсовой проект пополнение в коллекции 27.11.2006

    Получив предварительно размеры корпуса, производим тепловой расчет редуктора. Для увеличения поверхности охлаждения корпус редуктора сделан ребристым. При данной конструкции корпуса обеспечивается достаточно хорошая циркуляция воздуха и можно принять коэффициент теплопередачи [№1 с.386]. Площадь поверхности ребер Fр Общая площадь поверхности охлаждения редуктора F' = F + 0,5* Fр[№1 с.387]. Площадь поверхности редуктора (без учета днища) F. Тогда F'=3,1+0,5*0,5=3,35(кв.м). При температуре окружающей среды , температура масла:

  • 10966. Расчет и профилирование проточной части винтовентиляторного двигателя
    Дипломная работа пополнение в коллекции 04.02.2012

    Камеры сгорания газотурбинных двигателей и установок представляют собой наиболее сложный узел, в котором одновременно протекают различные процессы, течения, физико-химические процессы горения, тепловые процессы, связанные с тепловыми потоками и термическими нагрузками деталей. Большинство из этих процессов плохо поддаются расчетам, поэтому при создании КС требуется большой объем экспериментальных и доводочных работ. Проектировочный расчет является первым приближением в создании КС новых двигателях с одновременным использованием предыдущего опыта каждой конкретной двигателестроительной фирмы. Особое внимание при создании новых двигателей в последнее время уделяется образованию вредных веществ в КС, исходя и удовлетворения экологических нормам. Анализ аварийных ситуаций при эксплуатации авиадвигателей свидетельствует о случаях, причинами которых были колебательные процессы, возникшие в КС и связанные с ее акустическими нормами.

  • 10967. Расчет и профилирование проточной части компрессора воздушно-реактивного двигателя
    Дипломная работа пополнение в коллекции 27.02.2012
  • 10968. Расчет и профилирование решеток профилей ступеней компрессора и турбины
    Контрольная работа пополнение в коллекции 01.12.2011

    Реальное течение воздуха в компрессоре является пространственным, периодически неустановившимся течением вязкого сжимаемого газа, математическое исследование которого в строгой постановке задачи в настоящее время практически невозможно. Для получения инженерных результатов реальное течение обычно рассматривается как установившееся, осесимметричное (без радиальных составляющих скорости при движении по соосным цилиндрическим поверхностям), при постоянстве гидравлических потерь по радиусу. Для расчета осесимметричного течения в венцах турбомашины в настоящее время широко применяются численные методы. В упрощенном варианте считают, что поток движется в осевой ступени согласно уравнению радиального равновесия.

  • 10969. Расчет и разработка конструкции, технологической оснастки для изготовления изделий из эластомерных композиций
    Дипломная работа пополнение в коллекции 30.10.2011
  • 10970. Расчет и разработка микропроцессорной системы управления для гибкого автоматизированного участка по выпуску деталей "Крышка"
    Дипломная работа пополнение в коллекции 15.06.2011

     

    1. «Микропроцессоры. Том 1. Архитектура и проектирование Микро - ЭВМ» - под редакцией Преснухина Л.Н., М.:Высш.шк., 1986 г.
    2. «Микропроцессоры. Том 2. Средства сопряжения» - под редакцией Преснухина Л.Н., М.: Высш.шк., 1986 г.
    3. «Аналоговые и цифровые интегральные микросхемы» - под редакцией С.В. Якубовского, 1984 г.
    4. «Справочник: интегральные микросхемы» - под редакцией Тарабарина Б.В., М.: Радио и связь.,1983г.
    5. «Резисторы. Справочник» - под редакцией Андреев Ю.Н., 1981 г.
    6. Усатенко С.Т. «Выполнение электрических схем по ЕСКД», М.: Издательство стандартов, 1989г.
    7. «Популярные цифровые схемы: Справочник» - под редакцией Шило В.Л., Челябинск: Металлургия, Челябинское отделение, 1988 г.
    8. Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Микропроцессорные системы управления и программирования в реальном масштабе времени», Заморский В.В., КамПИ.
  • 10971. Расчет и разработка технологического процесса изготовления детали из листа с использованием операции гибки
    Курсовой проект пополнение в коллекции 12.08.2012

    В курсовом проекте разработан технологический процесс изготовления детали из листа с использованием операции гибки. Произведен анализ свойств материала и технологичности конструкции детали. Рассчитан наивыгоднейший вариант раскроя. Разработаны две схемы технологического процесса, на основе экономического анализа выбрана из них наиболее выгодная. Рассчитаны параметры вырубки заготовки, ее гибки и осуществлен подбор оборудования для этих операций. Разработан маршрутно-операционный технологический процесс изготовления детали. Спроектирован штамп для вырубки заготовки пробивки отверстий (совмещенного действия). Выполнены геометрический и силовой расчеты штампа, планировка рабочего места, описана техника безопасности при выполнении технологического процесса.

  • 10972. Расчет и технология изготовления ригелей на линейных стендах
    Дипломная работа пополнение в коллекции 21.09.2011

    При изготовлении ригелей используется тяжёлый бетон классов по прочности на сжатие С25/30 - С35/45, приготавливаемый на гранитном щебне крупностью до 20мм. В качестве напрягаемой арматуры для продольного армирования ригелей применяется арматурный семипроволочный канат К7 по ГОСТ 13840 - 68 диаметром 12 или 15мм в зависимости от несущей способности ригеля. В качестве вспомогательной ненапрягаемой арматуры, в напряженных ригелях, применяют, как и для обычного железобетона - сварные сетки и каркасы. Закладные детали ригелей изготавливаются из сортового проката. Ригели изготавливают со строповочными отверстиями для подъема и монтажа. Допускается вместо строповочных отверстий предусматривать монтажные петли, выполненные в соответствии с указаниями рабочих чертежей на эти ригели.

  • 10973. Расчет календарно-плановых нормативов (КПН) и технико-экономическое обоснование гибкого автоматизированного участка (ГАУ) механической обработки деталей
    Дипломная работа пополнение в коллекции 11.03.2012

    Наименование операцииРазряд работыТарифная ставка, у.е.Расчет трудоемкостиСумма зарплатыу.е., шт.Базовый вариантГайка 3.115-141281. Заготовительная20,80,003994230,590,472. Токарная41,0420,739423114,03118,83. Сверлильная30,8910,19942329,626,264. Резьбонарезная30,8910,452942370,4462,68Итого214,66208,21Коэффициент, учитывающий премии по премиальным системам1,2Итого249,86Гайка 3.115-120251. Заготовительная20,80,002894230,430,342. Токарная41,0420,99423141,3147,233. Сверлильная41,0420,18942328,229,384. Резьбонарезная30,8910,49942376,968,51Итого246,88245,46Коэффициент, учитывающий премии по премиальным системам1,2Итого294,56Гайка 3.115-145321. Заготовительная20,80,002862820,290,232. Токарная41,0420,84628287,991,593. Сверлильная41,0420,15628215,716,364. Резьбонарезная30,8910,52628254,448,5Итого158,3156,69Коэффициент, учитывающий премии по премиальным системам1,2Итого188,03Гайка 111-342-17531. Заготовительная10,7420,001662820,160,122. Токарная41,0420,84628287,991,63. Сверлильная30,8910,14628214,613,04. Резьбонарезная30,8910,52628254,448,5Итого157,06153,2Коэффициент, учитывающий премии по премиальным системам1,2Итого183,8Гайка 111-341-17011. Заготовительная10,7420,001637690,10,07422. Токарная41,0420,84376952,754,93. Сверлильная30,8910,1437698,797,834. Резьбонарезная30,8910,52376932,629,1Итого94,291,9Коэффициент, учитывающий премии по премиальным системам1,2Итого110,28Итого871,11026,53

  • 10974. Расчет календарно-плановых нормативов (КПН) и технико-экономическое обоснование гибкого автоматизированного участка (ГАУ) механической обработки деталей
    Дипломная работа пополнение в коллекции 05.11.2011

    Наименование статьи затратУсловное обозначениеСумма годовых затрат, у. е. В том числе по деталям, у. е. 1231. Основные материалы за вычетом отходовРм4542,10,030,040,0452. Основная заработная плата производственных рабочихРз. о154221,470,360,460,533. Дополнительная заработная плата производственных рабочихРз. д46266,440,140,140,144. Чрезвычайный налог и обязательные отчисления в государственный фонд содействия занятостиРед10024,40,0250,0280,0345. Фонд социальной защиты населенияРс. з52126,60,130,160,176. Налог на недвижимостьРнд11988,690,0270,030,0417. Затраты на потребляемую электроэнергиюРэ11298,890,0260,0320,0398. Амортизация основных фондовРа67564,30,1550, 2060,2339. Затраты на ремонт и техническое обслуживание оборудованияРр11326, 200,0260,0320,03910. Затраты на содержание площади участкаРс. у2947,00,0060,0080,01011. Затраты на ремонт ЧПУРчпу11147,790,0250,0330,03812. Затраты на возмещение износа малоценного инструмента и инвентаряРин47004,30,1080,140,162ИтогоС430458,21,061,311,48

  • 10975. Расчет каскада пачуков для кислотного выщелачивания урана
    Курсовой проект пополнение в коллекции 08.05.2012

    ПриходРасходСтатьи приходакг%Статьи расходакг%1. Руда UO3 UO2 V2O5 FeO CaCO3 Инертные (SiO2) 2. Окислитель MnO2 c избытком 3. Р-р H2SO4 H2SO4 H2O 4. Конденсат (из теплового баланса) 0,7 0,3 10 10 20 959 0,14483 46,8592 2296,1 195,761. Газ (СO2) 2. Пульпа 2.1 Твердая часть: UO3 остаток UO2 остаток MnO2 остаток FeO остаток CaSO4 Инертные (SiO2) 2.2 Растворы6 UO2SO4 MnSO4 (VO2)2SO4 FeSO4 H2SO4 остаток H2O Конденсат8,8 0,07 0,03 0,05793 5 27,2 959 1,172 0,1509 14,3956 10,555 14,6574 2296,1 195,76Итого:3534,86Итого:3532,9Для определения массы конденсата необходимо составить тепловой баланс. После чего продолжить заполнение таблицы материального баланса для всего процесса.

  • 10976. Расчет качающегося конвейера
    Дипломная работа пополнение в коллекции 01.11.2011

    Исходными данными для выполнения задания являются схема механизма (рис. 1) с кривошипом OA, вращающимся по часовой стрелке со скоростью nК = 100 об/мин; размеры звеньев механизма: lOA = 0,12 м, lAB = 0,45 м, lBC = 0,38 м, lBD =1,50 м; масса звеньев рычажного механизма: m2 = 18 кг, m3 = 20 кг, m4 = 90 кг, m5 = 450 кг; Масса перемещаемого материала mМ = 900 кг; моменты инерции звеньев: IS1 = 1,2 кг·м2, IS2 = 0,5 кг·м2, IS3 = 1,2 кг·м2, IS4 = 45 кг·м2; сила сопротивления при движении желоба слева направо PC1 = 1,5 кН; сила сопротивления при обратном ходе PC2 = 4,0 кН; положение кривошипа при силовом расчете механизма j1 = 120°.

  • 10977. Расчет качественно-количественной схемы операций дробления и грохочения руды
    Дипломная работа пополнение в коллекции 09.01.2012

    Подготовительные процессы. К подготовительным относятся процессы дробления и измельчения, при которых достигается раскрытие минералов в результате разрушения сростков полезных минералов с пустой породой ( или сростков одних полезных минералов с другими) с образованием механической смеси частиц и кусков разного минерального состава, а также процессы грохочения и классификации, применяемые для разделения по крупности полученных при дроблении и измельчении механических смесей. Задача подготовительных процессов - доведение минерального сырья до крупности, необходимой для последующего обогащения, а в некоторых случаях - получение конечного продукта заданного гранулометрического состава для непосредственного использования в народном хозяйстве (грохочение, дробление, измельчение, классификация по крупности, усреднение).

  • 10978. Расчет качественно-количественной схемы работы дробильно-сортировочного комплекса
    Курсовой проект пополнение в коллекции 31.05.2012

    №ОперацияПродукт, номер продукта по схемеВыход %Объем, Q, т/час123451.Грохочение 1Поступает: 1. Исходная горная масса, в т.ч. по фракциям: Þ 0-5 мм Þ 5-10 мм Þ 10-20 мм Þ 20-40 мм Þ 40-70 мм Þ 70-100 мм Þ 100-1000 мм Выходит: 2. Подрешетный продукт 3. Надрешетный продукт Итого выходит: 100 6 3 4 3 4 6 74 26 74 100 228,3 13,698 6,84 9,132 6,84 9,132 13,698 168,942 59,358 168,942 228,32.Грохочение 2Поступает: 2. Подрешетный продукт грохочения 1 Выходит: 4. Подрешетный продукт 5. Надрешетный продукт Итого выходит: 26 13 13 26 59,358 29,679 29,679 59.3583.Дробление 1 стадииПоступает: 3. Надрешетный продукт грохочения 1. Выходит: 6. Дробленый продукт, в т.ч. по фракциям: Þ 0-5мм Þ 5-10мм Þ 10-20мм Þ 20-40мм Þ 40-70мм Þ 70-100мм Þ >100мм 74 74 6 3 6 15 20 19 31 168,942 168,942 13,698 6,849 13,698 34,245 45,66 43,377 70,7334.Дробление 2 стадииПоступает: 5. Надрешетный продукт 6. Дробленый продукт 1 стадии дробления Выходит: 8. Дробленый продукт, в т.ч. по фракциям: Þ 0-5 мм Þ 5-10 мм Þ 10-20 мм Þ 20-40 мм Þ 40-70 мм Þ >70 мм 13 74 87 6 7 11 29 32 2 29,679 168,942 198,621 13,698 15,981 25,113 66,207 73,056 4,5645.Грохочение 3Поступает: 8. Дробленый продукт Выходит: 9. Песок-отсев 0-5 мм 10. Фракция 5-40 мм 11. Фракция 40-70 мм 12. Фракция >70мм 87 6 47 32 2 198,621 13,698 107,301 73,056 4,5646.Дробление 3 стадииПоступает: 13. Продукт 13 19. Продукт 19 14. Итого поступает Выходит: 15. Дробленый продукт, в т.ч. по фракциям: Þ 0-5 мм Þ 5-20 мм Þ 20-40 мм Þ >40 мм 81 3,51 87,51 87,51 16 42 38 28,2 4,783 119,530 119,530 20,53 15,704 45,904 38,67.Грохочение 4Поступает: 15. Дробленый продукт Выходит: Þ Песок-отсев 0-5 мм Þ Щебень фракции 5-20 мм Þ Щебень фракции 20-40 мм Þ Циркулирующая нагрузка >40мм Итого выходит: 88 14 28 38 7 88 201,0 32,1 64,32 88,44 16,08 201,0

  • 10979. Расчет кожухотрубчатого теплообменника
    Курсовой проект пополнение в коллекции 06.09.2012

    В кожухотрубчатом теплообменнике обменивающаяся тепловая среда движется в трубном пространстве. Направляем туда нефть, т.к необходимо обеспечить удобную очистку поверхности от образующихся отложений. Нефть входит через патрубок в нижней распределительной камере, и, пройдя по трубам, выходит через патрубок в верхней распределительной камере. Другой поток теплоносителя движется в межтрубном пространстве, выводится через верхний патрубок на кожухе, омывает снаружи трубы и выводится через нижний патрубок. Направляем в межтрубное пространство горячий теплоноситель, т.к. он не образует загрязнений (предусмотрена теплоизоляция от потерь тепла в окружающую среду). Нагреваемую среду (нефть) направляем снизу вверх, а среду отдающую тепло - в противоположном направлении - т.к. такое направление движений каждой среды совпадает с направлением, в котором стремиться двигаться данная среда под влиянием изменения её плотности при нагревании и охлаждении. Кроме того, при указанных направлениях движения сред достигается более равномерное распределение скоростей и идентичные условия теплообмена по площади поперечного сечения аппарата, в противном случае, например, при подаче более холодной (нагреваемой) среды (нефти) сверху теплообменника, более нагретая часть жидкости, как наиболее легкое, может скапливаться в верхней части аппарата, образуя «застойные зоны». Трубы в трубчатых решетках равномерно размещаем по периметрам правильных шестиугольников, т.е. по вершинам равносторонних треугольников. При этом достигается возможность обеспечения более компактного размещения необходимой поверхности теплообмена внутри аппарата. Т.к. средняя разность температур труб и кожуха больше 500С, то трубы и кожух удлиняются неодинаково. Поэтому использует теплообменник с плавающей головкой (компенсационное устройство). Одна из трубных решеток является подвижной, что позволяет всему пучку перемещаться независимо от корпуса аппарата. Этим предотвращается опасная температурная деформация труб и нарушение плотности их соединений с трубными решетками. Однако компенсация температурных удлинений достигается в данном случае за счёт усложнения и утепления конструкции теплообменника. Установление поперечных перегородок в межтрубном пространстве обеспечивает поперечное обтекание труб, увеличивает скорость потока и, следовательно, повышает эффективность теплообмена.

  • 10980. Расчет комбинированной газо-паротурбинной установки (ГПТУ), содержащий топку с кипящим слоем под дав...
    Дипломная работа пополнение в коллекции 11.10.2008

    Воздух компрессором 9 ГТУ под давлением 1,2-1,6 МПа подается сначала в корпус 1 топки котла, а затем в камеру с кипящим слоем. Уголь и доломит смешиваются и пневматической системой подается в кипящий слой в который погружены трубы пароперегревателя 2 котла. Горячие газы, образовавшиеся в камере с кипящим слоем, отчищаются в циклонах 7 и подаются в газовую турбину 8 установленную на одном валу с компрессором 9. Часть механической энергии. вырабатываемой газовой турбиной 8. расходуется на сжатие воздуха в компрессоре 9, а часть идет на привод электрогенератора 14 для получения электроэнергии. Обработавшие газы после газовой турбины 8 поступают в регенератор 3 и затем, через выхлопное устройство в атмосферу. В регенераторе 3 установлен экономайзер, куда из бака конденсатной воды 6 насосом 15 подается конденсат под давлением. Здесь конденсат, за счет утилизации тепла выхлопных газов, нагревается и поступает в пароперегреватель 2 установленный в кипящем слое камеры 1. Перегретый пар, расширяясь в паровой турбине 4, производит механическую работу для привода электрогенератора 14. Отработавший пар, в турбине 4 поступает в конденсатор 5, где он конденсируется обдавая тепло воде используемой для бытовых и технических нужд. Полученный конденсат насосом 16 подается в бак конденсата. Зола из кипящего слоя и из циклонов пневмотранспортом подается в бункер. Доломит подмешивается в молярном отношении Ca/S=1,9-2. (При температуре около 850°С оксиды реагирующей с кальцием доломита превращаясь в сульфат кальция (гипс), который удаляется вместе с золой). Средняя скорость воздуха для ожижения слоя составляет 0,9-1 м/с, а избыток воздуха ?=1,1-1,3. Эффективность горения 97-99%. Температура в кипящем слое должна быть не выше 900°С, поэтому температура газов, поступающих в газовую турбину 8, не более 850°С. Для повышения температуры газов можно часть угля подвергать пиролизу, а полученный газ сжигать для повышения температуры в дополнительной камере сгорания 18. В результате этого можно повысить мощность турбины. Кипящий слой под давлением разжигается с помощью мазутных форсунок, затем переводится на уголь. Кипящий слой высотой 3,5-4 м. ведет себя стабильно. При полной нагрузке все трубы котла погружены в кипящий слой. Если высота слоя уменьшается, например, после удаления золы, некоторые трубы оказываются над слоем и нагрузка котла уменьшается, т.к. уменьшается количество тепла передаваемого трубам, а также уменьшается температура газа. Это приводит к снижению мощности паровой и газовой турбин. Таким образом, регулирование можно осуществлять изменением массы кипящего слоя.