Geum.ru

Разное

  • 11041. Расчет планетарного редуктора
    Дипломная работа пополнение в коллекции 10.01.2012

    Условное обозначение Величина для тихоходной ступениВеличина для быстроходной ступениРазмерность3.6255.405-2623-3451-94125-864.86160Нм3.31.7мм1516мм85.839.1мм112.286.75мм310.2212.5мм92.442.5мм118.890.15мм304.425209.52мм77.5534.85мм103.3582.5мм318.45216.75мм9960.8301.62470.36мм3460.7841432.23кН5398.822234.28кН1680017195.32кНТип ПК70008361000815-180*225*1480*100*10-4800017200кН20005000мин-1

  • 11042. Расчет планшетного редуктора
    Курсовой проект пополнение в коллекции 09.09.2012

    kб = 1,3…1,8 - коэффициент безопасности (умеренные толчки, вибрация, кратковременные перегрузки; принимаем среднее значение kб = 1,5);t = 1 - температурный коэффициент при температуре подшипника t < 100 °C;= 1,2 - коэффициент вращения (относительно вектора нагрузки вращается наружное кольцо);, Y - коэффициенты соответственно радиальной и осевой нагрузок, которые принимаются в зависимости от соотношения величины Fa/(V Fr) и параметра е - некоторого предельного значения этой величины (в данном случае Х = 1, так как Fa = 0).

  • 11043. Расчет плоскоременной передачи
    Дипломная работа пополнение в коллекции 17.09.2011

    ФорматЗонаПозицияОбозначениеНаименованиеКол.ПримечаниеДокументацияСборочный чертежСборочные единицы1Крышка отдушина1Детали2Крышка корпуса13Корпус редуктора14Вал-шестерня15Вал16Колесо17Крышка18Крышка19Крышка110Крышка111Втулка212Втулка213Кольцо214Пробка-коническая315Рэм-болт2Стандартные изделияПодшипник17№306218№3082ГОСТ3383-75Болт19М 12 x 70620М 10 х 504ГОСТ 719822Гайка М104ГОСТ 5015-7023Винт М62ГОСТ24Щтифт 10х402ГОСТ 3123-7025Шайба М104ГОСТ 6402-7026Шпонка14х9х503ГОСТ 2336-78Сборочный чертеж17181920

  • 11044. Расчет подкрановой балки
    Информация пополнение в коллекции 12.01.2009

    По табл.51 норм [3] для стали С255 при толщине листового широкополосного проката стенки балки от 10 до 20 мм назначаем предел текучести Ryn = 245 МПа, временное сопротивление R un = 370 МПа и расчетное сопротивление по пределу текучести Ry = 240 МПа. Аналогичные прочностные показатели для стали поясов балки с толщиной проката от 20 до 40 мм будут : Ryn = 235 МПа, Run = 370 МПа, Ry = 230 МПа.

  • 11045. Расчёт подогревателя сетевой воды
    Дипломная работа пополнение в коллекции 16.03.2012

    Схемы однократного и многократного перекрестного тока можно выделить в три группы в зависимости от наличия градиента температуры теплоносителя в сечениях ТА, нормальных к направлению движения теплоносителя. Если, например, жидкость протекает внутри труб, а газообразный теплоноситель движется перпендикулярно к трубному пучку и может свободно перемешиваться в межтрубном пространстве, то его температура в сечении, нормальном к направлению движения газа, выравнивается. Поскольку жидкость проходит внутри труб отдельными не перемешиваемыми между собой потоками, в сечении пучка всегда имеет место градиент температур. В рассмотренном примере газообразный теплоноситель считается идеально перемешанным, а жидкость в трубах абсолютно не перемешанной. С этой точки зрения возможны следующие три случая: оба теплоносителя идеально перемешаны и градиенты их температур в поперечном сечении равны нулю; один из теплоносителей идеально перемешан, другой не перемешан; оба теплоносителя абсолютно не перемешаны.

  • 11046. Расчет подшипника
    Курсовой проект пополнение в коллекции 11.10.2008

    0,50,60,70,80,91,01,11,21,31,50,3000,1330,1820,2340,2820,3390,3910,4400,4870,5290,6100,4000,2090,2830,3610,4390,5150,5890,6580,7230,7840,8910,5000,3170,4270,5380,6470,7540,8530,9471,0331,1111,2480,6000,4930,6550,8160,9721,1181,2531,3771,4891,5301,7630,6500,6220,8191,0141,1991,3711,5281,6691,7961,9122,0990,7000,8191,0701,3121,5381,7451,9292,0972,2472,3752,6000,7501,0981,4181,7201,9652,2482,4692,6642,8382,9903,2420,8001,5722,0012,3992,7543,0673,3723,5803,7873,9684,2660,8502,4283,0363,5804,0534,4594,8085,1065,3645,5865,9470,9004,2615,4126,0296,7217,2947,7728,1868,5338,8319,3040,9256,6157,9569,0729,99210,75311,38011,91012,35012,73013,3400,95010.70612,64014,14015,37016,37017,18017,86018,43018,91019,6800,97525,62029,17031,88033,99035,66037,00038,12039,04032,81041,0700,99075,86083,21088,90092,89096,35098,950101,15102,90104,42106,84Таблица А.2 - Значении коэффициентов нагруженности подшипника дли угла охвата а = 120°

  • 11047. Расчет подъемного механизма самосвала
    Курсовой проект пополнение в коллекции 13.11.2008

    МатеріалНасипна вагаМатеріалНасипна вагаАлебастр молотий1,2 1,3Земля рихла суха1,2Алебастр кусками1,6Земля мерзла1,4Алюміній у чушках1,3 1,7Камінь бордюрний2,25Алюміній брухт0,7Камінь брусчатка1,9 2,7Антрацит0,8 0,95Камінь булижник1,8 2,2Апатит концентрат1,7Камінь пісчаник2,3Асфальт у плитах1,2 1,5Камінь шлакобетонний1,2 1,35Бетон (маса із гравієм)2,0 2,4Картопля0,65 0,73Бетон із золою1,8Кварц полевий дроблений1,45 1,6Бетон шлаковий1,5 1,7Кварц полевий куски2,7 2,85Бетон з пісчаником2,3Кокс кам'яновугільний домений0,42 0,5Бетон з цегляним щебнем1,8 2,0Кукурудза (зерно)0,7 0,75Брухта стальна2,0Крига кусками0,88 0,92Брухта мідна2,3Крейда кускова1,2 1,35Брухта алюмінієва0,7Мармур куски і крошка1,69Вапняк (камінь)2,2 2,8Сміття будівельне1,2 1,4Вапняк (тісто) у рихл. стані 1,3 1,5Овочі різні0,5 0,6Вугілля камінне0,8 0,85Пісок сухий1,4 1,65Гіпс (камінь)1,3 1,5Пісок сирий1,9 2,05Глина свіжа комова1,5 2,7Пшениця (зерно)0,7 0,8Глина суха кусками1,0 1,8Ракушечник1,0 1,4Глина суха кусками1,0 1,8Рис0,89Гравій1,6 1,86Руда боксит, мідна1,1 1,75Дрова листових порід сухі0,55Сніг мокрий0,79Дрова хвойних порід сухі0,4Сіль суха0,9 1,3Деревна тріска мало ущільнена0,5 0,7Торф вологий0,5 0,65Залізо чушки4,35Шлак доменний1,2 1,35Земля рихла волога1,7Шлак котельний0,7 1,0Земля рихла суха1,2Щебінь цегляний1,2 1,35Земля мерзла1,4Щебінь гранітний1,5 1,8

  • 11048. Расчет подъемной установки с цилиндрическим барабаном
    Контрольная работа пополнение в коллекции 01.05.2012

    Характерные моменты движенияМощность на валу барабана Мощность, потребляемая из сети -Начало подъема. -Конец ускоренного движения в кривых. -начало ускоренного движения в не кривых. -конец ускоренного движения в не кривых. -начало равномерного движения. -конец равномерного движения -начало замедленного движения в не кривых -конец замедленного движения в не кривых -начало замедленного движения в кривых -конец подъема

  • 11049. Расчёт показателей надёжности
    Курсовой проект пополнение в коллекции 27.03.2012

    Как известно, надежность - это комплексное свойство, характеризующееся такими единичными параметрами как безотказность, долговечность, ремонтопригодность и сохраняемость. Естественно, что каждое из этих свойств характеризуется своими количественными показателями. Однако, при всем многообразии этих показателей их объединяет то, что все они носят вероятностный характер. Это объясняется тем, что машины и их детали вследствие неоднородности исходных материалов и сырья, отклонений в технологии изготовления и сборки неизбежно получаются с разными свойствами. Кроме того, машины (особенно сельскохозяйственные) попадают в различные условия эксплуатации, где они подвергаются не только переменным, но и случайным воздействиям. Все это приводит к тому, что износ деталей и такие показатели надежности как ресурс, срок службы, наработка на отказ и другие являются случайными величинами. Следовательно, для анализа и контроля надежности необходимы теория вероятностей и математическая статистика, которая вооружает нас методами сбора, обработки и анализа статистического экспериментального материала, методами получения количественных показателей надежности на основании статистических данных.

  • 11050. Расчет показателей производственной деятельности дизелеремонтного цеха
    Контрольная работа пополнение в коллекции 26.11.2011

    Наименование оборудованияМарка оборудованияГабариты L´B´H, мТехническая характеристикаМощность, кВтСтоимость единицы, Тыс. руб.Принятое количество, ед.Суммарная мощность, кВтСуммарная стоимость, тыс. руб.I. Станочный участок1. Токарно-винторезный станок1К622,81´1,17 ´1,32Мах диаметр над станиной - 400, над суппортом - 220101603304802. Токарно-револьверный станок1В3403´1,3 ´1,56Мах диаметр над станиной - 400, над суппортом - 220102902205803. Горизонтально-фрезерный станок6М80В1,72´1,79 ´1,58Размер рабочей поверхности стола: 200´8003,618013,61804. Горизонтально-расточной2620В5,7´3,4 ´3Диаметр расточного шпинделя - 9018,5210118,52105. Радиально-сверлильный2М573,5´1,55 ´3,88Мах диаметр сверла - 757,568017,56806. Кругло-шлифовальный31314,1´2,1 ´1,72Мах длина шлифования -12507,562021512407. Кран мостовойГрузоподъёмность 5 т18,9106,2118,9106,28. ЭлектротележкаЭТМ-СУ1,1Грузоподъёмность 5 т0,530,113180,6II. Участок мойки9. Моечная ванна3,5´2,0 ´0,751510. Моечная машина1Д23,5´1,65 ´2,523,9100371,730011. Автопогрузчик4022Грузоподъёмность 2 т3337,113337,1III. Участок дефектации12. Поверочная плита3,0´1,6 ´1,51,511,513. Стенд контроля колен. валов4,1´1,5 ´1,261614. ДефектоскопММТ-700,78´0,56297129715. Кран консольныйГрузоподъёмность 3 т16382327616. ЭлектропогрузчикЭП-1631Грузоподъёмность 1,6 т746,71746,7IV. Участок демонтажа17. Пресс для выпрессовки поршневого пальцаМ31064,1´1,5 ´1,22,85612,85618. Пресс для высадки концов трубМ31214,1´1,5 ´1,2356135619. Кран консольныйГрузоподъёмность 3 т163811638V. Участок ремонта20. Контователь для ШПГ2,05´1,0 ´1,551,128,811,128,821. Стенд для наладки кулачковых шайбЦПБ 2014-2621,534121,53422. Стенд для испытания насосов22182443623. Стенд для испытания компрессораМП31-171,7´0,9 ´1,35Ёмкость воздушного баллона - 200 л1012,511012,524. Стенд для сборки и испытаний колен. валаМ1731-0,54,1´1,5 ´1,23413425. Пресс для запрессовки поршневого пальцаЛГРГМП 31-0,62,05´1,6 ´0,752,81525,63026. Стенд для сборки распред. вала2,8´1,3 ´0,62212227. Стенд для сборки и испытаний блока цилиндровМП 31-193,0´1,4 ´1,55,51615,51628. Полуавтомат токарный многорезцовойМК8403,58´2,86 ´1,8Длина сбега: мин. - 700 мах. - 11004032814032829. Кран консольныйГрузоподъёмность 3 т163834811430. Автопогрузчик4022Грузоподъёмность 2 т3337,126654,231. ЭлектротележкаЭТМ-СУ1,1Грузоподъёмность 1 т0,512,12124,2VI. Участок общей сборки32. Кран консольныйГрузоподъёмность 3 т163834811433. Приспособление для одновременной затяжки анкерных связейМП 31-252,8´1,2 ´0,82,82012,82034. ЭлектротележкаЭТМ-СУ1,1Грузоподъёмность 1 т0,512,12124,2VII. Участок испытаний35. Стенд испытательный с гидротормозом2,8´1,3 ´1,99,414437,656036. Компрессор воздушныйЭК 2-1001,1´0,52 ´0,718102162037. Тележка с гидроподъёмникомГрузоподъёмность 3 т2262452VIII. Участок консервации38. Подставка под фундамент3,0´1,7 ´0,561639. Ванна для подогрева консервирующей смазкиМ1Л 2-281,0´0,95 ´1,051,311,340. ЭлектротележкаЭТМ-СУ1,1Грузоподъёмность 1 т0,512,110,512,141. Кран консольныйГрузоподъёмность 5 т163811638IX. Участок окраски42. Окрасочная камераМП 31-242,8´1,3 ´1,95215015215043. Автопогрузчик4022Грузоподъёмность 2 т3337,113337,1X. Вспомогательное оборудование44. Кран козловойГрузоподъёмность 5 т168811688

  • 11051. Расчет показателей разработки элемента трехрядной системы
    Информация пополнение в коллекции 12.01.2009

    - основной из них является преимущественная структурная и слоистая глинистость коллекторов. Глинистые агрегаты представлены каолинитом, хлоритом и гидрослюдой. Взаимодействие щелочи с глинистым материалом может привести не только к набуханию глин, но и к разрушению породы. Щелочной раствор низкой концентрации увеличивает коэффициент набухаемости глин в 1,1-1,3 раза и снижает проницаемости породы в 1,5-2 раза по сравнению с пресной водой , что является критичным для низкопроницаемых коллекторов Приобского месторождения. Применение растворов высокой концентрации (снижающих набухаемость глин) активизирует процесс разрушения породы. Кроме того, глины с высокой способностью к ионному обмену могут отрицательно воздействовать на оторочку щелочного раствора в результате замены натрия на водород.

  • 11052. Расчёт поршневых гидроцилиндров на прочность
    Контрольная работа пополнение в коллекции 09.12.2008

    l-длина штока, при - шток рассчитывают на прочность на простое осевое сжатие, при - шток следует проверить на устойчивость (продольный изгиб).

  • 11053. Расчет посадок для гладких цилиндрических соединений
    Курсовой проект пополнение в коллекции 15.09.2012

    Интервал4,09 4,16 4,16 4,234,23 4,304,30 4,374,37 4,444,44 4,514,51 4,58Конец интервала, Икi4,16 4,234,304,374,444,514,58Накопленная опытная вероятность, 0,1730,2880,4410,7100,8830,9211,0Опытная частота, mi96814924(Икi-С)/?0.2810.5620.8431.1241.4051.6861.967Интегральное значение функции, F(Икi)0.0920.3020.5400.7380.8710.9450.979Дифференциальное значение функции, f(Икi)0.0920.2100.2380.1980.1330.0740.034Теоретическая частота, mтi4.7810.9212.3710.296.913.851.760.0810.0140.0990.0280.0120.0240.0213.7262.2171.5441.3380.6320.8892.851

  • 11054. Расчет привода главного движения радиально-сверлильного станка
    Курсовой проект пополнение в коллекции 06.04.2012

    Циркуляционное смазывание осуществляется автономной системой, предназначенной только для шпиндельного узла, или системой, общей для него и коробки скоростей. Масло подается в шпиндельную опору. Для улучшения циркуляции масла предусматривают отверстия в наружном кольце подшипника, в роликах. Чтобы обеспечить надежное попадание смазочного материала на рабочие поверхности подшипников, масло подводят в зону всасывания, т.е. к малому диаметру дорожек качения радиально-упорных шариковых и роликовых подшипников, которым присущ насосный эффект. Предусматривают свободный слив масла из опоры, благодаря чему не допускают его застоя и снижают температуру опоры. В резервуаре или с помощью специального холодильника масло охлаждается. С повышением частоты вращения шпинделя разница между количеством выделяющейся теплоты и отводимой от подшипникового узла увеличивается, а при высокой частоте вращения через подшипники невозможно прокачать нужный объем масла, Например, двухрядные роликоподшипники создают большое гидравлическое сопротивление, и перемешивание слишком большого объема масла приводит не к снижению, а к повышению температуры опоры.

  • 11055. Расчет привода и редуктора
    Дипломная работа пополнение в коллекции 18.10.2011

    Зубчатые колеса редукторов изготавливают из сталей с твердостью Н?350 НВ или Н>350 НВ. Зубчатые колеса редукторов изготавливают из сталей с твердостью Н?350 НВ или Н>350 НВ. В первом случае заготовки для колес подвергают нормализации или улучшению, во втором - после нарезания зубьев различным видам термической и химико-термической обработке: объёмной закалке, поверхностной закалке ТВЧ, цементации, азотированию и т.д., обеспечивающим высокую твердость поверхности зуба.

  • 11056. Расчет привода к люлечному цепному элеватору
    Дипломная работа пополнение в коллекции 22.10.2011

    Смазывание подшипников всех валов затруднено, т.к они расположены на значительной высоте от поверхности масла и смазывание разбрызгиванием невозможно. Используется пластичный смазочный материал ЦИАТИМ-201 ГОСТ 6267 - 74. Смазочный материал должен занимать 1/2 - 1/3 свободного объема полости корпуса. Периодичность смазки 1 раз в 5 месяцев.

  • 11057. Расчет привода ленточного конвейера с двухступенчатым цилиндрическим редуктором
    Дипломная работа пополнение в коллекции 08.02.2012

    Данный механизм состоит из электродвигателя переменного тока с асинхронной частотой вращения. Двигатель передает вращающий момент через вал на редуктор. На вал монтируется упругая муфта, предназначенная для смягчения ударов, вибраций, компенсирования небольших деформаций валов. Вал передает вращающий момент на редуктор, который имеет две ступени. Схема редуктора - цилиндрический соосный. Редуктор служит для понижения угловых скоростей и увеличения крутящего момента. От редуктора вращающий момент передается на барабан. Между редуктором и барабаном находится компенсирующая зубчатая муфта, предназначенная для передачи крутящего момента и способная компенсировать небольшие смещения осей валов (радиальное, угловое).

  • 11058. Расчет привода поперечно-строгального станка
    Дипломная работа пополнение в коллекции 11.06.2011

    3.2 Определение кинематических передаточных функций

    • Для определения скоростей звеньев и характерных точек плоского рычажного механизма воспользуемся графическим методом: построения плана скоростей.
    • Для примера, опишем построение плана скоростей для девятого положения механизма.
    • Скорость точки А будет равна, произведению угловой скорости кривошипа на его длину и направлена перпендикулярно кривошипу в сторону угловой скорости.
    • VA=щ1*О1А
    • VA=1*0,04=0,04 м/с
    • На плане скоростей в заданном масштабе(мv=0,001 м/с*мм) из точки Р9, которую мы выбрали произвольно, отложим вектор a равный: а= VA/ мv=50 мм.
    • Скорость точки В определяется при помощи уравнения:
    • VB= VA+ VBA
    • где:
    • VB - вектор скорости точки В.
    • VА - вектор скорости точки А.
    • VBА - вектор скорости точки В, во вращательном движении относительно точки А.
    • Из этого равенства мы знаем направление и модуль VA и направление векторов скорости VВ и VВА.
    • Мы знаем, что вектор VВ перпендикулярен отрезку О2В, а вектор VВА - отрезку АВ, зная это, проводим из полюса две прямые перпендикулярные О2В и АВ. Точка пересечения этих прямых определит длину вектора b, она равна 71 мм. Зная это, рассчитаем скорость точки В по формуле:
    • VB= b* мv
    • VB=47*0,001= 0.047 м/с
    • VBА=ba* мv
    • VBА=70*0,001=0,07 м/с
    • Теперь найдем угловую скорость шатуна:
    • щ2= VBА/L2
    • щ2=0.07/0.393=0.178 рад/с
    • Скорость точки D определяется по формуле:
    • VD= VA+ VDA
    • где:
    • VD - вектор скорости точки D.
    • VА - вектор скорости точки А.
    • VDА - вектор скорости точки D, во вращательном движении относительно точки А.
    • Точка D и В принадлежат шатуну, поэтому скорости VDА и VВА будут сонаправленны, а так как точка D находится на середине кривошипа то скорость VDА будет равна половине скорости VВА.
    • VDА= VВА/2
    • VDА=0,07/2=0,035 м/с
    • От сюда следует, что длина вектора da на плане скоростей равна:
    • da= VDА/ мv
    • da=0,035/0,001 мм
    • Соединим полюс с концом вектора da и мы получим длину вектора d, равную 52 мм. Теперь найдем скорость точки D, которая равна:
    • VD= d* мv
    • VD=33*0,001=0,033 м/с
    • Определим угловую скорость кулисы:
    • щ3= VB/LВ
    • щ3=0,047/0,196=0,2398 рад/с
    • Определим скорость точки F:
    • VF= щ3*lO2E/2
    • VF=0.2398*0.3/2=0.036 м/с
    • Найдем скорость точки С3, принадлежащей кулисе:
    • VC3= щ3* lO2C3
    • VC3=0.2398*0.28=0.0675
    • Скорость точки С5 найдем из плана скоростей. Отложим из полюса вектор С3, длиной 97 мм, перпендикулярно кулисе, из его конца проведем прямую параллельно кулисе, а из полюса прямую параллельно штанге. Точка пересечения этих прямых будет концом вектора С5. Следовательно скорость точки С5 будет равна:
    • VC5= С5* мv
    • VC5=69*0,001=0,069 м/с
  • 11059. Расчет привода скребкового транспортера
    Дипломная работа пополнение в коллекции 14.12.2011

    Смазывание зубчатых зацеплений и подшипников уменьшает потери на трение, предотвращает повышенный износ и нагрев детали и предохраняет детали от коррозии. Так как окружная скорость колес равна v=2,6м/с, то применяем картерное смазывание, которое осуществляется окунанием зубчатых колес в масло, заливаемое внутрь корпуса. При контактных напряжениях равных ?_н=441,7МПа и скорости равной v=2,6м/с, рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равно ?10?^(-6) м^2/с. Применяем масло индустриальное N-30А(по ГОСТ20779-75). Контроль уровня масла производится с помощью жеслового маслоуказателя. (13.5)

  • 11060. Расчет привода технической системы
    Контрольная работа пополнение в коллекции 17.06.2012

    Зубчатые цилиндрические передачи бывают прямозубые (зубья нарезаны параллельно оси вала), косозубые (зубья нарезаны под углом 10…15 градусов относительно оси вала). Основные достоинствами зубчатых передач следующие: высокий КПД, компактность, надежность, простота эксплуатации, постоянство передаточного числа, большой диапазон передаваемых мощностей (от тысячи долей до десятков тысяч киловатт).