Проектирование участка по изготовлению детали "Цилиндр" НО-1452.02 молотка рубильного
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
лица .4 - Режимы электроэрозионной обработки [13, табл.38, стр.97].
Наименование режимаУстановленная мощность генератора импульсов, кВтДлительность импульса, ?И , мкiастота, f, ГцПроизводительность, Q, мм3/минШероховатость, Rz, мкмЧерновой3 -3010000-10050-300030000-100320-80Чистовой0,3 -5500-201000-10000200-3040-20Доводочный1Не менее 20Не более 3000302,5-0,63
Рисунок .2 - Зависимость производительности ЭЭО Q от глубины обработки h при постоянной площади обработки [12, рис.8, стр.24].
Электрический режим в зависимости от обрабатываемого материала, материала ЭИ и площади обработки определяют пользуясь графиком.
Рисунок 7.3 - Зависимость производительности ЭЭО Q от длительности импульса ?и [12, рис.6 а, стр.24]:
1-Iср= 42А; 2- Iср=21А; 3- Iср= 7А; 4- Iср= 3,5А.
2-
Рисунок .4 - Зависимость производительности ЭЭО Q от частоты f при постоянной площади обработки [12, рис.10, стр.25].
Для получения требуемой шероховатости при ЭЭО необходимо подбирать частоту и значение среднего тока.
Рисунок .5 - Зависимость шероховатости Rmax от отношения средней силы тока Iср к частоте f импульсов при ЭЭО [12, рис.10, стр.25].
Для реализации предлагаемой технологии была разработана и создана целая линейка оборудования различной модификации и габаритов. Все это позволило существенно увеличить ассортимент обрабатываемых изделий, в том числе таких, изготовление которых ранее iиталось невозможным, а также существенно расширить возможности метода ЭЭО и область ее применения.
Выводы:
на основе анализа процесса электроэразионной обработки определены условия, обеспечивающие эффективную прошивку глубоких и сверхглубоких отверстий;
разработана технология прошивки сверхглубоких отверстий с L/d>300 с использованием электрод-инструмента оригинальной конструкций, позволяющего получать фигурные отверстия с переменным по глубине профилем поперечного сечения, в том числе - с обратным углом.
8. Проектирование приспособления для вертикально-фрезерной операции
На данной вертикально-фрезерной операции производят получение методом торцового фрезерования четырех лысок на цилиндрической поверхности детали.
Получение лысок в условиях среднесерийного типа производства требует применения специального приспособления. Учитывая габаритные размеры заготовки, ее материал и достаточную жесткость, будем разрабатывать пневмоприспособление с установкой заготовки в центрах.
Проектируемое приспособление значительно сократит вспомогательное время на установку и закрепление заготовки, что позволит снизить нагрузку на рабочего и улучшит условия труда.
.1 Уточнение цели технологической операции
На данной операции получаем четыре лыски с двух противоположных сторон заготовки. Их выполняют по IT14 квалитету точности с шероховатостью поверхности Ra=6,3 мкм . (ГОСТ 2789-73).
На данную операцию заготовка поступает предварительно обработанная на диаметральных размерах. Масса заготовки - 2,0 кг. Материал - сталь 20Х ГОСТ 4543-71.
Заготовка представляет собой тело вращения, она вполне жесткая, обратываемолсть ее вполне удовлетворительная. Имеются поверхности, принимаемые за базовые, к которым можно отнести фаски внутренних отверстий 24Н9мм и 24Н9мм. Эти поверхности имеют шероховатость Ra=6,3 мкм.
Заготовка будет обрабатываться на вертикально-фрезерном станке.
8.2 Разработка и обоснование схемы базирования
Выбираем в качестве схемы базирования - базирование заготовки в центрах со срезанной вершиной. Заготовка фасками внутренних отверстий 24Н9мм и 24Н9мм устанавливается на центра. Эти поверхности, будучи взятыми в качестве главной базы, лишает заготовку пяти степеней свободы. Шестая степень свободы (вращение вокруг оси) заготовка лишается при поджатии левого торца с усилием.
При этой схеме базирования возможны погрешности в радиальном и осевом направлениях. Эти погрешности рассмотрены в п. .
.3 Раiет сил закрепления приспособления
Рассмотрим силы, действующие на заготовку во время обработки.
P3 ~ P? ; P3 ~ Ph P3 ~ Fтр ; ( .1)
где P3 - сила закрепления;
P? и Ph - составляющие силы резания Pz.
P3 P? + Fтр ; ( .2)
где Fтр - сила трения в месте контакта заготовки и
приспособления.
P3 P? + ; (3)
P3 (4)
где К - коэффициент запаса (К2,5);
f - коэффициент трения (f = 0,7 - при контакте заготовок с
опорами, имеющими рифления [4,табл.10, стр.85]).
Из табл.42 [4, стр.292] Ph / Pz = 1,2; P? / Pz = 0,25 (Pz = 1,76 кН, см. выше),
тогда
Ph = 1,2 Pz = 1,2 1,76 = 2,11 кН; ( .5)
P? = 0,25 Pz = 0,25 1,76 = 0,44 кН. ( .6)
Коэффициент запаса К равняется [4, стр.85]:
К = к0 к1 к2 к3 к4 к5 к6 ; ( .7)
где к0 - коэффициент гарантированного запаса;
к1 - коэффициент , учитывающий случайное увеличение силы
резания из-за неровностей обрабатываемой поверхности;
к2 - коэффициент , учитывающий увеличение силы резания из-
за затупления режущего инструмента;
к3 - коэффициент , учитывающий случайное увеличение силы
резания при прерывистом резании;
к4 - коэффициент , учитывающий постоянство сил закрепления
в зажимном механизме (ЗМ);
к5 - коэффициент , учитывающий эргономику ручных ЗМ;
к6 - коэффициент , учитываемый только при наличии моментов,
стремящихся повернуть заготовку, установленную плоской
поверхностью на постоянные опоры.
к0 = 1,5; к1= 1,2; к2 = 1,6 [4,табл.10, стр.85]; к3 = 1,2; к4 = 1,0; к5 = 1,0;
к6 = 1
Copyright © 2008-2014 studsell.com рубрикатор по предметам рубрикатор по типам работ пользовательское соглашение