Разное

10001. Проектирование классического костюма в деловом стиле
Дипломная работа пополнение в коллекции 21.06.2011

№ п/пНаименование участка чертежаУсловное обозначение участка чертежаРасчётная формула или графическое построенияЧисловые значения участка чертежа, смИтог, см1Ширина сеткиАоа1Сг3+Пг42+6,548,52спинкаАоаШс+Пшс15,5+1,016,53полочкаа1а2Шг2+ Пшп20,5+020,54проймаа2аАоа1 - (Аоа+а1а2)48,5 - (16,5+20,5)11,55Ур.выст. лопатокАоУ0.4*Дтс0.4*35156Линия грудиАоГВпрзII+Пспр+0.5*ПДТС22+2.5+0.5*0.524.757Линия талииАоТДтсII+ПДТС37,5+0.5388Линия бедерТБ0.5*Дтс-20.5*37,5-216,759Уровень низаТНДи+120+121Построение спинки10Отвод средней линииТТ11,5 см1,51,511Шир. горловиныАоА2Сш: 316,5:35,512Глубина горловиныА2А1АоА2:35,5:31,813Конечная точка плечаА2П1Шп+Рв+посадка12+2+0,514,514Т1П1ВпкII+ПВПКII40,5+1.54215Положение т.П3Г1П3Г1П2/3+2/3+2916Биссектриса проймыГ110.2*Г1Г4+0.50.2*5,6+0.51,6217Середина проймы т.Г2Г1Г20.5Г1Г40,5* 11,25,6Построение полочки18Центр грудиГ3Г60,5Г3Г4-10,5*19-18,519Спуск линии талииТ60Т60-0,50,50,520Высшая т. горловиныТ3 А3ДтпII+ПдтпII39,5+1,54121Отвод середины передаА3А310-0,5--22Ширина горловиныА3А4А0А25,55,523Глубина горловиныА3А5А3А4+15,5+16,524Длина вытачкиА4Г7Вг16,516,525Раствор нагрудной вытачкиА4А92 (СтII-СгI)+22х (44,5-40,5)+21026Ширина плечаА9П5Шп121227Высота проймыГ4 П4Г1П1-1,5-1,528Положение т. П5Г4 П4Шг161629Контрольная т.П6Г4 П6Г4 П4/3/330Биссектриса проймыГ420,2Г1Г437,5+0,53831Середина проймыГ4Г20,5Г1Г45,755,75Построение рукава32Выс. окатаО1О2ОО1-ОО219-2,516,533Лин. Низа руковаО11МДрук+Ппн-Вок57,5+1-16,541,534Линия логтяО11ЛЅ(Друк+Ппн)+3-Вок1/2х58,5+3-16,515,75Юбка35Уровень бедерТБДтс: 2-237,5:2-216,7536Уровень низаТНДи434337Ширина по линии талииТТ1Ст+Пт34+13538Ширина по линии бедерББ1Сб+Пб46+248Направление моды
10002. Проектирование колбасного цеха
Курсовой проект пополнение в коллекции 03.05.2010

Приготовление фарша. Фарш смесь компонентов, предварительно подготовленных в количествах, соответствующих рецептуре для данного вида и сорта колбасных изделий. В зависимости от вида колбасных изделий степень измельчения сырья различна. Связующим компонентом фарша, обеспечивающего гомогенность и монолитность структуры готового продукта, является мясная часть. Мясо для вареных колбас измельчают вначале на волчке 5, затем на куттере 6. Мясо для большинства копченых колбас измельчают на волчке 5. [Поз 2, КП ПТ 64. 05. 01. 00 П] Шпик и грудинку, вводимые в фарш в виде кусочков, измельчают на шпигорезке 7. [Поз 3, КП ПТ 64. 05. 01. 00 П] При измельчении на волчке разрушается мышечная ткань, изменяется консистенция жира; сырье не только разрезается, но подвергается смятию и перетиранию. Вследствие этого температура повышается, что может ухудшить качество фарша (температура фарша не должна быть выше 810 °С). В фарш некоторых колбас добавляют кусочки шпика, форма и размер которых указаны в рецептуре. Подготовка шпика включает удаление шкурки, зачистку от соли, загрязнений и измельчение на кусочки определенной формы и размеров. Тонкое измельчение мяса проводят в куттере. Сырье перед куттерованием предварительно измельчают на волчке либо загружают крупнокусковое замороженное сырье, а в некоторых случаях его измельчают и смешивают с компонентами. От правильного куттерования зависят структура и консистенция фарша, появление отеков бульона и жира, а также выход готовой продукции. Это одна из важнейших операций при производстве вареных колбас. Куттерование обеспечивает не только должную степень измельчения мяса, но и связывание добавляемой воды или льда в количестве, необходимом для получения высококачественного продукта при стандартном содержании влати. Продолжительность куттерования существенно влияет на качество фарша. При обработке мяса на куттере в течение первых 34 мин происходит механическое разрушение тканей, значительно увеличивается поверхность кусочков мяса, после чего начинается набухание белков, связывание ими добавляемой воды и образование вязкопластичной структуры. Куттерование длится 812 мин в зависимости от конструктивных особенностей куттера, формы ножей, скорости их вращения. Оптимальной продолжительностью куттерования считается такая, когда такие показатели, как липкость, водосвязывающая способность фарша, консистенция и выход готовых колбас, достигают максимума. [Поз 3, КП ПТ 64. 05. 01. 00 П]
10003. Проектирование колеса тихоходной ступени механической передачи привода для кухонного комбайна
Дипломная работа пополнение в коллекции 10.01.2012

Регулируемые электроприводы экономически чаще всего нецелесообразны. Достаточно распространенным и относительно не дорогим видом механических передач являются зубчатые передачи. Чаще всего ИУ работает при меньшей частоте вращения и большем крутящем моменте, чем приводной эл.двигатель. Для согласования этих характеристик и используется, например, зубчатый редуктор. Для передачи движения от эл.двигателя к редуктору и от редуктора к ИУ устанавливаются муфты. Пара сопряженных зубчатых колес в редукторе образует ступень. Редукторы могут иметь одну (одноступенчатые редукторы) или несколько ступеней, соединенных друг с другом последовательно (многоступенчатые редукторы). Ступени редуктора могут быть составлены из различных по типу зубчатых колес (цилиндрических или конических колес с прямыми, косыми и круговыми зубьями). В некоторых случаях редукторы включают червячную передачу и зубчатые пары колёс. Выбор числа ступеней определяется необходимым передаточным отношением редуктора и допустимым передаточным отношением одной ступени. Так, передаточное отношение одной пары (ступени) конических колёс, как правило, не превышает - 6, цилиндрических - 8, червячных - 70. Если необходимо обеспечить большее переда-точное отношение, то проектируются многоступенчатые редукторы. Расчет редуктора сводится к расчету пары зубчатых колес, валов, выбору и проверочному расчету подшипников валов. Основные требования, предъявляемые к деталям машины, устройства, кухонного комбайна - долговечность, прочность и износостойкость. При выполнении этих требований машина будет работать длительное время без выхода из строя. Главными критериями при выборе кухонного комбайна являются надежность, производительность, количество необходимых для рабочих функций, удобства в работе, обслуживании и хранении (простая разборка, возможность мытья деталей в посудомоечной машине, наличие приспособления и тары для хранения ножей и насадок). Сердцем кухонного комбайна является закрытый электродвигатель с открытым валом для привода различных сменных насадок. Мощность электродвигателя на небольших моделях 200-250 Вт, на больших 600-800 Вт, а на "продвинутых" более 1 кВт. Некоторые кухонные комбайны могут работать в режиме пульсации с кратковременным ускорением нормального режима работы в конце приготовления блюда. Режим пульсации позволяет более быстро превратить в пюре особо мягкие и нежные продукты и получить более высокое качество пищи. Чтобы не было перегрева электродвигателя, непрерывная работа кухонного комбайна не должна превышать 10-15 минут. Затем нужен перерыв для охлаждения электродвигателя. Рабочая чаша кухонного комбайна определяет максимальный объем переработки продуктов за 1 цикл. Чем больше размеры чаши, тем больше можно переработать продуктов за один раз. Новейшие модели 2006 г. позволяют перерабатывать до 10 кг продуктов за 1 цикл. Загрузка продуктами может быть меньше рекомендованной максимальной, но не ниже, минимальной дозы, указанной в руководстве по эксплуатации.
10004. Проектирование комбината по переработке молочной продукции
Дипломная работа пополнение в коллекции 23.10.2011
10005. Проектирование комплекса машин для возделывания и уборки перца сладкого в условиях Нечернозёмной зон...
Курсовой проект пополнение в коллекции 26.12.2006

При ручной уборке используют широкозахватные транспортеры, уборочные платформы и кузова. Платформу ПОУ-2 используют в агрегате с трактором МТЗ-80 или Т-25А, обслуживают платформу 13-15 человек (в т.ч. тракторист). На платформе устанавливают ящики. Сборщики собирают плоды в ведра и высыпают в ящики. После заполнения всех ящиков платформа выезжает на край поля, где разгружает ящики на специально отведенную площадку. По мере подхода транспортных средств продукцию отправляют в магазины или консервные комбинаты. Применение платформы ПОУ-2 на уборке перца повышает производительность труда на 30-40% по сравнению с ручной уборкой. Наиболее рациональной является бестарная уборка и транспортировка продукции, в этом случае применяют прицеп ПТ-3,5 с контейнерами в агрегате с трактором МТЗ-80, который обслуживает 8-10 сборщиков. Трактор с прицепом движется по междурядьям. Сборщики собирают перец в ведра и высыпают в контейнеры. Вместимость контейнера 250-300 кг. Для складирования контейнеров подготавливают полевую площадку размером 20х20, где при необходимости можно организовать сортировку и затаривание продукции в стандартные ящики. Для бестарной уборки перца можно применять платформу ПОУ-2 с кузовом.
10006. Проектирование компрессора высокого давления
Дипломная работа пополнение в коллекции 19.02.2012

Конструкция компрессора Компрессор двигателя - осевой, двухкаскадный, 13-ти ступенчатый, с поворотными закрылками входного направляющего аппарата (ВНА) КНД и поворотными лопатками направляющего аппарата КВД. В узел компрессора входят: КНД, КВД и промежуточный корпус. Компрессор низкого давления. КНД предназначен для сжатия воздуха, поступающего в наружный и внутренний контуры двигателя. КНД - четырехступенчатый, состоит из статора и ротора. В состав статора входят ВНА, кок, передняя опора, направляющие аппараты и корпус. ВНА - титановый, является силовым элементом двигателя. В ВНА смонтированы: передняя опора ротора, откачивающий маслонасос и кок. ВНА состоит из наружного кольца, ступицы и двадцати трёх стоек (семь из них полые ). Стойки образуют единый аэродинамический профиль с поворотными закрылками. Цапфы поворотных закрылков установлены в подшипниках скольжения, смонтированных в наружном кольце и ступице. Кок состоит из двух обечаек, образующих полость, которую поступает горячий воздух. К наружному кольцу ВНА приварена обечайка коллектора, образующая полость, в которую через отверстия в бобышке подаётся горячий воздух из-за седьмой ступени КВД к стойкам и в полость кока. Передняя опора ротора закреплена на заднем фланце ступицы ВНА. Корпус подшипника состоит из наружного и внутреннего корпусов. Упругость корпуса, а также наличие масляной плёнки в полости расположения упругого кольца обеспечивает гашение колебаний ротора. Корпуса первой, второй, третьей и четвёртой ступеней - титановые, выполнены в виде тонкостенных кольцевых оболочек. Над рабочими лопатками первой и четвёртой ступеней выполнены полости кольцевого перепуска, расширяющие диапазон устойчивых режимов работы компрессора. Соединение корпусов фланцево-болтовое. Направляющие аппараты (НА) первой, второй и третьей ступеней состоят из лопаток с наружными и внутренними полками и внутренних полуколец, являющихся неподвижными элементами воздушных лабиринтных уплотнений. Уплотнения радиальных зазоров над рабочими лопатками и по внутренним кольцам НА - алюмографитное. Алюмографитированию подвергаются и крышки люков, которые имеются на каждой ступени для осмотра лопаток. Ротор КНД - барабано-дисковой конструкции, трёхсекционный. Первая секция состоит из передней цапфы, дисков первой и второй ступеней; вторая секция включает диск третьей ступени и заднюю цапфу; третья секция - диск четвёртой ступени. От ротора КНД получает привод откачивающий маслонасос передней опоры. Диски ротора - титановые, тонкостенные, имеют пазы для крепления лопаток в замках ласточкин хвост.
10007. Проектирование компрессорной станции
Курсовой проект пополнение в коллекции 25.05.2012
10008. Проектирование корпуса конического одноступенчатого редуктора
Дипломная работа пополнение в коллекции 25.11.2011

Деталь - корпус конического одноступенчатого редуктора, заготовка получаемая литьем из серого чугуна СЧ 25 ГОСТ 1412-85, материал обладает хорошими литейными свойствами, что позволяет получать отливки сложной конфигурации, поверхности подвергаемые механической обработке получаются высокого качества за счет пластичности материала и отсутствия следов надлома. Корпус в комплекте с крышкой образуют замкнутую полость, в которую через штуцер заливается машинное масло ИГ-18, следовательно соединения должны быть герметичны, утечек масла не допускается. Технические требования чертежа указывают: наибольшую точность обработки требуют отверстия Ø82Н7, Ø80Н7, Ø10Н7 и линейный размер 160h9. Имеются ограничения по точности формы и взаимного расположения поверхностей детали. Проанализируем последовательно эти требования с точки зрения их обоснованности и соответствия служебного назначения детали. Точность размера отверстия Ø82Н7 мм обусловлена характером сопряжения корпуса с валом-шестерней и корпусом подшипников (рывки, заедания и люфт не допускаются). Точность отверстия Ø80Н7 мм обусловлена сопряжением первичного вала с корпусом редуктора и характером работы вала с конической шестерней в корпусе редуктора, вращение которого должны быть плавными без рывков. Точность отверстия Ø10Н7 мм обусловлена характером сопряжения корпуса с крышкой редуктора т.к. необходимо обеспечение: равномерных пятен контакта зубчатой пары соответственно степени точности 8-В, полной герметичности редуктора, вибрации и шумности в пределах нормы. Точность линейного размера 160h9 так же обусловлена характером работы зубчатой передачи (исключение перекосов в зацеплении зубчатых колес) и равномерного прилегания плоскостей разъема редуктора. Допуск отклонения от параллельности поверхностей А и Б в пределах 0,05 мм, обусловлен герметичностью соединений корпуса с крышкой, а так же условиями и техническими требованиями работы зубчатой пары. Заданная шероховатость Ra-1,6 мкм поверхности отверстия Ø82Н7 и Ø80Н7 соответствует требованиям предъявляемым к точности обработки и характером сопряжения, шероховатость Ra-3,2 мкм поверхностей А и Б размер 160h9 соответствует требованию предъявляемым к точности и обусловлены необходимостью в герметичности соединений. Обработка отверстий Ø82Н7, Ø80Н7 мм выполняется в сборе с крышкой редуктора, отверстия Ø80Н7 мм обрабатываются с одной стороны на проход для обеспечения соосности отверстий и исключения перекоса вала с подшипниками.
10009. Проектирование корпусных деталей типа "Кулачёк"
Курсовой проект пополнение в коллекции 09.04.2012

NНаименование операцииТоТвТопТоб,отТштТпзnТш.кТус+ТзТупТиз010Фрезерование0,740,10,150,11,390,0971,48102371,52Фрезерование0,740,10,150,11,390,0971,48102371,52015Фрезерование0,350,10,150,10,990,0691,06102371,10Фрезерование0,970,10,150,11,620,1101,73102371,77020Фрезерование0,140,10,150,10,790,0560,85102370,87Фрезерование0,210,10,150,10,850,0600,91102370,93Фрезерование0,510,10,150,11,150,0801,23102371,26025Фрезерование0,510,10,150,11,150,0801,23102371,26Фрезерование0,160,10,150,10,800,0560,86102370,89030Фрезерование0,500,10,150,11,140,0791,22102371,25Фрезерование0,200,10,150,10,840,0600,90102370,92035Фрезерование0,870,10,150,11,510.1061.62102371,68040Фрезерование0,500,10,150,11,140,0791,22102371,25045Сверление0,500,10,150,11,140,0801,22122371,24Рассверливание0,580,10,150,11,160,0801,24122371,28Рассверливание0,110,10,150,10,690,0480,74122370,76050Сверление0,140,10,150,10,720,0500,81122370,83Сверление0,160,10,150,10,800,0560,86122370,89Сверление0,120,10,150,10,700,0490,75122370, 77075Шлифование0,310,060,090,10,580,040,6272370,65Шлифование0,310,060,090,10,580,040,6272370,65Продолжение таблицы 1.12080Шлифование0,340,060,090,10,800,0560,8672370,89085Шлифование0,620,060,090,10,890,0620,9572370,98090Шлифование0,130,060,090,10,400,0280,4372370,45Шлифование0,150,060,090,10,420,0300,4772370,44
10010. Проектирование котельной
Дипломная работа пополнение в коллекции 09.12.2008

№№ пп Наименование Обоз-Ед. РасчетнаяРасчетные режимыпозиц. исход. данныхвеличинначениеизм.формулаМаксимально зимнийПри средней температуре наиболее холодного периодаПри темпера туре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды.ЛетнийР01Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой водыtн.излCtвн-0,354(tвн- tр.о.)--18-0,354* *(18+24)= =3,486-Р02Коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздухаКов-(tвн- t'н)/ (tвн- tр.о)1(18-(-10))/(18-(-23))=0,67(18-0,486)/ /(18-(-24))= =0,354-Р03Расчетный отпуск теплоты на отопление и вентиляциюQовМВтQмаксов*Ков15,8615,86*0,67= 10,62 5,61-Р04Значение коэффициента Ков в степени 0,8 К0.8ов-10,730,436-Р05Температура прямой сетевой воды на выходе из котельнойtIC 18+64,5* *К0.8ов+64,5*Ков150 (см 03)18+64,5*0,73+67,5*0,67= 110,370 (см 04)70Р06Температура обратной сетевой водыt2Ct1-80*Ков7056,754,742,7Р07Суммарный отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в зимних режимахQов+гвМВтQов+ Qсргв17,2211,986,970,936Р08Расчетный расход сетевой воды в зимних режимахGсеткг/сQов+гв*103/(t1-t2)*C51.3794.1365.56-Р09Отпуск теплоты на горячее водоснабжение в летнем режимеQлгвМВт---0,963Р10Расчетный расход сетевой воды в летнем режимеGлсеткг/чQлгв*103/(t1-t2)*C---9,2Р11Объем сетевой воды в системе водоснабженияGсистТqсис*Qдmax519,53519,53519,53519,53Р12Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосетиGуткг/с0,005*Gсист*1/3,600,720,720,720,72Р13Количество обратной сетевой водыGсет.обр.кг/сGсет- Gут21,2492,2160,087,64Р14Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосамиtзCt2*Gсет.обр+Т*Gут/ Gсет70,556,742,243,1Р15Расход пара на подогреватели сетевой водыДбкг/сGсет*(t1-t3)/ (i2/4,19-tкб)* 0,987,149,132,930,48Р16Количество конденсата от подогревателей сетевой водыGбкг/сДб7,149,132,930,43Р17Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а также без учета внутрикотельных потерьДкг/сДпотр+Дб+Дмаз4,98+7,14= 12,124,98+9,13= 14,114,98+2,93= 7,910,53+0,43= 0,96Р18Количество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства Gккг/сGб+ Gпотр7,19+3,98= 11,129,13+3,98= 13,112,93+3,98= 6,910,43+0,42= 0,85Р19Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувкиGпркг/сn/100*Д0,60,70,390,05Р20Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувкиД'пркг/с0,148*Gпр0,148*0,6= 0,0890,148*0,70= 0,1040,148*0,39= 0,0600,148*0,05= 0,007Р21Количество продувочной воды, на выходе из сепаратора непрерывной продувкиG'пркг/сG'пр- Дпр0,6-0,089= 0,5110,70-0,104= 0,5960,32-0,060= 0,330,05-0,007= 0,043Р22Внутрикотельные потери параДпоткг/с0,02*Д0,02*1212* 0,240,02*14,11= 0,280,02*7,91= 0,160,02*0,96= 0,02Р23Количество воды на выходе из деаэратораGдкг/сД+ Gпр+ Пут13,4415,539,022,07Р24Выпар из деаэратораДвыпкг/сdвып*Gд0,002*13,44= 0,0270,002*15,53= 0,030,002*9,02= 0,0180,002*2,07= 0,004Р25Количество умягченной воды, поступающей в деаэраторGхвокг/с(Дпотр-Gпотр)+ +G'пр+Дпот+Двып +Gут2,4982,642,440,96Р26Количество сырой воды, поступающей на химводоочисткуGс.вкг/сКс.н.хво*Gхво1,2*2,498= 3,21,2*2,64= 3,171,2*2,44= 2,931,2*0,96= 1,15Р27Расход пара для подогрева сырой водыДскг/сGсв*(Т3-Т1)*С/(i2-i6)*0.980.130.130.120.024Р28Количество конденсата от подогревателей сырой воды, поступающей в деаэраторGскг/сДс0,130,130,120,024Р29Суммарный вес потоков, поступающих в деаэратор (кроме греющего пара)Gкг/сGк+Gхво+Gс+Дпр-Двып13,8915,9510,072,01Р30Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков, поступающих в деаэраторGк/ G0,80,820,680,4Р31Удельный расход пара на деаэраторdдкг/кгРис.11 [ ]0,05250,0520,0560,0753Р32Абсолютный расход пара на деаэраторД*gкг/сdд* G0.75Р33Расход пара на деаэратор питательной воды и для подогрева сырой воды-кг/с(Дg+Дс)*0,75+0,13= 0,880,82+0,13= 0,950,56+0,12= 0,880,15+0,024= 0,179Р34Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерьД*'кг/сД+(Дg+Дс)12,12+0,88= 13,0014,11+0,9= 15,067,91+0,68= 8,590,96+0,179= 1,13Р35Внутрикотельные потери параДпоткг/сД' * (Кпот/(1-Кпот))0,260,30,170,023Р36Суммарная паровая нагрузка на котельнуюД*сумкг/сД'+Дпот13,2615,368,761,153Р37Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувкиGпркг/сn/100*Dсум0,610,710,420,055Р38Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувкиDпркг/сGпр*(i7*0,98-i8)/ (i3-i8)0,0910,1040,060,008Р39Количество продувочной воды на выходе их сепаратора непрерывной продувкиG'пркг/сGпр-Dпр0,5190,6060,360,047Р40Количество воды на питание котловGпиткг/сDсум+Gпр13,8716,079,181,208Р41Количество воды на выходе из деаэратораGgкг/сGпит+Gут14,5917,1579,901,93Р42Выпар из деаэратораDвыпкг/сdвып*Gg0,0290,0340,020,004Р43Количество умягченной воды, поступающее в деаэраторGхвокг/с(Dпотр-Gпотр)-G'пр+ Dпот+Dвып+Gут2,722,480,98Р44Количество сырой воды, поступающей на химводоочисткуGс.вкг/сKс.н.хво*Gхво1,2*2,57= 3,081,2*2,72= 3,241,2*2,48= 2,981,2*0,98= 1,12Р45Расход пара для подогрева сырой водыDcкг/сGс.в.*(T3-T1)*C/ (i2-i8)*0,980,0680,140,120,02Р46Количество конденсата поступающего в деаэратор от подогревателей сырой водыGcкг/сDc0,0680,140,120,02Р47Суммарный вес потоков поступающих в деаэратор (кроме греющего пара) Gкг/сGk+Gхво+Gc+Dпр-Dвып13,916,049,781,96Р48Доля конденсата от подогревателей кг/сGk/ G11,12/13,90= 0,79713,11/16,04= 0,820,7360,486Р49Удельный расход пара на деаэраторdgкг/кгРис.110,05250,0520,0560,0753Р50Абсолютный расход пара на деаэраторDgкг/сdg* G0,7650,8350,550,15Р51Расход пара на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой воды-кг/с(Dg+Dc)0,8330,9750,670,17Р52Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерьД1кг/сD+(Dg+Dc)12,12+0,87= 12,914,11+0,87= 15,077,91+0,67= 8,580,96+0,17= 1,13Р53Суммарная паровая нагрузка на котельнуюDсумкг/сД1+Dпот13,2115,3858,751,153Р54Процент расхода пара на собственные нужды котельной (деаэрация подогрев сырой воды)Кс.н.%(Дg+Дс)/Dсум*1006,36,347,6614,74Р55Количество работающих котловNк.р.Шт.Dсум/Dкном2221Р56Процент загрузки работающих паровых котловКзат%Dсум/Dкном*Nк.р.* *100%95,17110,846316,6Р57Количество воды, пропускаемое помимо подогревателей сетевой воды (через перемычку между трубопроводами прямой и обратной сетевой воды)Gсет.п.кг/сGсет*(tmax1-t1)/ /(tmax1-t3)040,2249,527,03Р58Количество воды пропускаемое через подогреватели сетевой водыGсет.б.кг/сGсет- Gсет.п.51,3794,13-40,22= 53,9166,56-49,52= 17,049,20-7,03= 2,17Р59Температура сетевой воды на входе в пароводяные подогревателиt4C[t1max(i6-tк.б.с.)+ t3(i2-i6)]/(i2- tк.б.с.)81,671,257,458,6Р60Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной водыТ4CT3+G'пр/Gхво*(i8/c --tпр)33,632,131,137,2Р61Температура умягченной воды поступающей в деаэратор из охладителя параТ5CT4+Dвып/Gхво*(i4-i5)/c37,835,634,439,2
10011. Проектирование крыла самолета из композиционных материалов
Курсовой проект пополнение в коллекции 12.05.2012
10012. Проектирование кузнечного участка на авторемонтном предприятии
Дипломная работа пополнение в коллекции 09.12.2008

наименование оборудования кол-вократкая техническая характеристикаплощадьЕд.оборудования кв.мобщая кв.мбезцентрошлифовальный станок1стационарный 1000*15001,5м 1,5мкруглошлифовальный станок1стационарный 1100*17001,87м1,87мтокарно-винторезный станок1стационарный 1000*20002м2мплоскошлифовальный станок1стационарный 1500*25003,75м3,75мвнутришлифовальный станок1стационарный 1300*24003,12м3,12мвертикально-сверлильный станок1стационарный 500*10000,5м0,5муниверсально-фрезерный станок1стационарный 1000*16001,6м1,6мстелаж секционный1стационарный 1000*15001,5м 1,5м плита поверочная1стационарный 1000*15001,5м 1,5м подставка под поверочную плиту 1стационарный 1000*15001,5м 1,5м поперечно-строгальный станок1стационарный 1500*25003,75м3,75мдолбёжный станок1стационарный 1000*17001,7м1,7мверстак слесарный1стационарный 1500*25003,75м3,75мнастольно-сверлильный станок1стационарный 1000*15001,5м1,5мподставка под настольное оборудование 1стационарный 1000*16001,6м1,6митог: 31,14м.кв.
10013. Проектирование ленточного конвейера
Курсовой проект пополнение в коллекции 24.06.2012

На валы закладывают шпонки и напрессовывают элементы передач редуктора. Маслоудерживающие кольца и подшипники следует насаживать, предварительно нагрев в масле до 80-100 градусов по Цельсию, последовательно с элементами передач. Собранные валы укладывают в основание корпуса редуктора и надевают крышку корпуса, покрывая предварительно поверхности стыка крышки и корпуса спиртовым лаком. Для центровки устанавливают крышку на корпус с помощью двух конических штифтов; затягивают болты, крепящие крышку к корпусу. После этого в подшипниковые камеры закладывают смазку, ставят крышки подшипников с комплектом металлических прокладок, регулируют тепловой зазор. Перед постановкой сквозных крышек в проточки закладывают войлочные уплотнения, пропитанные горячим маслом. Проверяют проворачиванием валов отсутствие заклинивания подшипников (валы должны проворачиваться от руки) и закрепляют крышку винтами. Затем ввертывают пробку маслоспускного отверстия с прокладкой и жезловый маслоуказатель. Заливают в корпус масло, закрепляют крышку болтами. Собранный редуктор обкатывают и подвергают испытанию на стенде по программе, устанавливаемой техническими условиями.
10014. Проектирование лесосушильной камеры типа "TROCKENANLAGE VF 651/4DS"
Курсовой проект пополнение в коллекции 23.05.2012

На рис. 1 схематично показана камера периодического действия с внутренними размерами длиной L = 9,1 м, шириной B = 7,2 м, высотой H = 5,5 м и размерами одностворчатой двери шириной b = 6,5 м и высотой h = 4,2 м. Расчет теплопотерь производится отдельно для наружной боковой стены (Fбок), торцовой стены, выходящей в коридор управления (F'торц ), торцовой стены, выходящей в траверсный коридор (F"торц ), двери (Fдв ), перекрытия (Fпот ) и пола (Fпол ) камеры. Это вызвано тем, что материал и толщина ограждений различны, а температура наружной среды неодинакова. Температура наружной среды для всех ограждений, кроме пола, берется одинаковой (15 ÷ 20 °C). Для пола можно брать наружную температуру по среднегодовым условиям или [(0 ÷ 4) + (15 ÷ 20 )] : 2 » 8 ¸ 12 °C, если они находятся внутри здания сушильного цеха и не соприкасаются с наружным воздухом. Расчет ведется, как правило, для крайней камеры блока без учета потерь через междукамерную боковую стенку.
10015. Проектирование лесосушильной камеры типа Capcal HT-40
Курсовой проект пополнение в коллекции 17.06.2012

Порода, сечение пиломате-риалов, ммКатегория режимаКатегория качестваВлаж-ностьИсходная продолжи-тельность сушки ?исх, чКоэффициенты?суш, ч?об.ф, ?об.у, сутК?= ?об.ф/?об.уWн, %Wк, %Ар Ац Ак Ав Ад 1.Сосна(обр) 25Ч150Ч6200МII7212551.70,871,151,1161104.394.350.65 2.Сосна(обр) 50Ч150Ч6200МII68121041.70,9571,151,081210.148.751.3 3.Сосна (обр)(усл.мат) 40 Ч150Ч5500МII6012881.70,931,151,01159.99 6.8- 4.Лиственница (обрезная) 40Ч130Ч6000МII62121571.70,991,151,021309.9412.191.91 5. Береза заг. 40Ч80Ч1200МII80121001.70.951,151.181219.59.131.366. Бук н/обр. п/м 32Чр.ш.Ч3000МII74121221.70.981,151.1321164.5911.021.64
10016. Проектирование линейных трактов ЦСП на участке АВ с выделением в С.
Курсовой проект пополнение в коллекции 20.01.2008
стр.
1. Задание на курсовое проектирование3
2. Принципы проектирования каналов и цифровых трактов.4
3. Выбор системы передачи4
4. Размещение станций и регенерационных пунктов5
5. Расчёт затухания регенерационных участков на рабочей частоте.6
6. Определение уровней передач и приёма. Расчёт защищённости на входе регенератора6
7. Расчёт ожидаемой помехозащищённости сигнала на входе регенератора7
8. Расчёт вероятности ошибки регенераторов магистрали7
9. Расчёт требуемой помехозащищённости регенератора8
10. Нормирование помех в цифровом линейном тракте8
11. Расчёт параметров ошибок в цифровых трактах9
12. Расчёт нормы на процент секунд с ошибками (ES)% и на процент пораженных ошибками секунд (SES)%. Расчёт предельных значений для ввода в эксплуатацию9
13. Разработка цепи организации связи11
14. Расчёт цепи дистанционного питания12Список используемой литературы13
15. Задание на курсовое проектирование.
16. Расстояние между пунктами А-С : 120 км.
17. Расстояние между пунктами С-В : 40 км.
18. Организовать 18 ПЦТ.
19. Организовать42 каналов ТЧ.
20. Предусмотреть следующее распределение потоков и каналов из заданного объёма:
21. На участке АС 20%.
22. На участке ВС 20%.
23. На участке АВ 80%.
24. Температура грунта:
25. tmin = -2C.
26. tmax = +17C.
27. Принципы проектирования каналов и цифровых трактов.
28. Выбор системы передачи.
Необходимо выполнить проект участка первичной сети с использованием цифровых систем передачи на участке АВ с выделением в С. Количество каналов ТЧ 42, первичных цифровых трактов 18.
10017. Проектирование литьевой формы для изделия из ПЭНД
Курсовой проект пополнение в коллекции 28.06.2012

В общем и целом мы сделали оптимальную форму для нашего изделия, учитывая термостатирования (обеспечения однородности температурных полей в формующем инструменте и экономного расхода энергии); гидродинамики заполнения формующей полости материалом (учета скоростных факторов для обеспечения наибольшей производительности работы инструмента и ориентации материала, влияющей на качество изделий и т.д.); прочности (обеспечения рациональной материалоемкости формующего инструмента, учета опасных напряжений в наиболее нагруженных элементах); взаимозаменяемости и точности (обоснованного выбора долговечных посадок и оптимальных квалитетов размеров, в первую очередь - размеров сопрягаемых элементов, степеней точности, допускаемых отклонений от правильной геометрической формы, классов шероховатости поверхностей, исполнительных номинальных размеров формующей полости); патентной экспертизы и чистоты. Глубина решения определяется уровнем требований, предъявляемых к качеству изделий, и объемом их производства.
10018. Проектирование малых водопропускных сооружений
Информация пополнение в коллекции 12.01.2009
Список использованных источников
1. Характеристики водосборного бассейна: Методические указания и задание к выполнению курсовой работы по проектированию малых дорожных водопропускных сооружений для студентов специальности 29.10 “Строительство автомобильных дорог и аэродро мов”/Сост. В.П. Горбачев, Ю.С. Глибовицкий, В.В. Лопашук. Хабаровск: Изд-во Хабар. Гос. Техн. Ун-та, 1993. 23 с.
2. Справочник инженера дорожника: Проектирование автомобильных дорог. Под ред. Г.А. Федотова. М.: Транспорт, 1989. 437 с.
3. Справочник инженера дорожника: Изыскания и проектирование автомобильных дорог. Под ред. О.В. Андреева. М.: Транспорт, 1977. 559 с.
4. И.М. Красильщиков, Л.В. Елизаров Проектирование автомобильных дорог. М.: Транспорт, 1986. 212 с.
5. Гидрологические и гидравлические расчеты малых дорожных сооружений. Большаков В.А., Курганович А.А.. К.: Вища школа. Головное изд-во, 1983. 280 с.
6. Курс лекций по проектированию автомобильных дорог.
7. Нормативные материалы для выполнения курсовой работы №2 по дисциплине “Проектирование автомобильных дорог (расчет стока) ”. /Сост. Глибовицкий Ю.С., Горбачев В.П., Лопашук В.В.. Хабаровск: Изд-во Хабар. Гос. Техн. Ун-та, 1992. 7 с.
8. СниП 2.05.02-85 Автомобильные дороги. Госстрой СССР. М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 56 с.
10019. Проектирование материала шумо- и теплоизоляции корпуса тягодутьевой машины и технологии его изготовления на основе пенополиуретана
Дипломная работа пополнение в коллекции 30.06.2012

Наименование и содержание разделов проектаТрудоемкость от всего объема проекта, %Срок выполненияКонсультант (Ф.И.О., подпись)1 Расчетно-пояснительная записка 8604.06.09Головина Е.А.1.1 Тягодутьевые машины. Проблема шумо- и теплоизоляции904.06.09Головина Е.А.1.2 Проектирование шумо- и теплоизоляционного материала на основе пенополиуретана1004.06.09Головина Е.А.1.3 Исследование теплофизических и акустических характеристик пенополиуретана 4004.06.09Головина Е.А.1.4 Технология нанесения пенополиуретана методом напыления904.06.09Головина Е.А.1.5 Охрана труда904.06.09Авдеев Е.Н.1.6 Технико-экономические расчёты производства904.06.09Мягкова Н.А.2 Графическая часть1404.06.09Головина Е.А.2.1 Тягодутьевая машина. Проблема шумо- и теплоизоляции 104.06.09Головина Е.А.2.2 Сравнительные характеристики шумо- и теплоизоляционных материалов104.06.09Головина Е.А.2.3 Получение пенополиуретана104.06.09Головина Е.А.2.4 Изготовление образцов пенополиуретана с постоянной объёмной долей полиола и варьированием содержания полиизоцианата104.06.09Головина Е.А.2.5 Зависимость времени старта, времени гелеобразования и времени подъёма пены от объёма полиизоцианата при постоянном объёме полиола 4 мл104.06.09Головина Е.А.2.6 Зависимость коэффициента вспенивания и кажущейся плотности от объёма полиизоцианата при постоянном объёме полиола 4 мл104.06.09Головина Е.А.2.7 Зависимость коэффициента сухого остатка от объёма полиизоцианата при постоянном объёме полиола 4 мл104.06.09Головина Е.А.2.8 Прочностные характеристики образцов пенополиуретана104.06.09Головина Е.А.2.9 Графики зависимостей прочностных характеристик пенополиуретана от объёма полиизоцианата при постоянном объёме полиола 4 мл104.06.09Головина Е.А.2.10 Зависимость коэффициента теплопроводности и коэффициента снижения шума от объёма полиизоцианата при постоянном объёме полиола104.06.09Головина Е.А.2.11 Схема технологического процесса нанесения ППУ методом напыления104.06.09Головина Е.А.2.12 Себестоимость производства 1 м3 пенополиуретана методом напыления на основе оптимальной композиции104.06.09Головина Е.А
10020. Проектирование машинного агрегата
Дипломная работа пополнение в коллекции 16.06.2011
Пределы выносливости:
- при изгибе s-1 » 0,43×sВ = 0,43×780 = 335 МПа;
- при кручении t-1 » 0,58×s-1 = 0,58×335 = 195 МПа.
- Суммарный изгибающий момент: Ми = Мх = 16,7 Н·м
- Осевой момент сопротивления
- W = ?d3/32 = ?253/32 = 1,53·103 мм3
- Полярный момент сопротивления
- Wp = 2W = 2·1,53·103 = 3,06·103 мм3
- Амплитуда нормальных напряжений
- ?v = Mи/W = 16,7·103/1,53·103 = 10,9 МПа
- Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
- tv = tm = T2/2Wp = 11,6·103/2·3,06·103 = 3,8 МПа
- Коэффициенты:
- k?/e? = 3,2; kt/et = 0,6 k?/e? + 0,4 = 0,6·3,2 + 0,4 = 2,3
- Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
- s? = ?-1/(k??v/e?) = 335/3,2·10,9 = 9,6
- Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
- st = t-1/(kttv/et + yt tm) = 195/(2,30·3,8 + 0,1·3,8) = 21,4
- Общий коэффициент запаса прочности
- s = s?st/(s?2 + st2)0,5 = 9,6·21,4/(9,62 + 21,42)0,5 = 8,7 > [s] = 2,0
- Тихоходный вал
- Рассмотрим сечение, проходящее под опорой С. Концентрация напряжений обусловлена подшипником посаженным с гарантированным натягом. Материал вала сталь 45, улучшенная: sВ = 930 МПа [2c34]
- Пределы выносливости:
- при изгибе s-1 » 0,43×sВ = 0,43×930 = 400 МПа;
- при кручении t-1 » 0,58×s-1 = 0,58×400 = 232 МПа.

Blog

Разное