Проект централСЦзованого технСЦчного обслуговування маршрутних транспортних засобСЦв на базСЦ фСЦлСЦi "ТЕМП-АВТО" вСЦдкритого акцСЦонерного товариства "РРЖВНЕ-АВТО"
Дипломная работа - Транспорт, логистика
Другие дипломы по предмету Транспорт, логистика
простоi передачСЦ.
Ця вСЦдстань може бути визначена в залежностСЦ вСЦд обертового зусилля, крутного моменту, або потужностСЦ.
ВихСЦдною являСФться формула Герца-БСФляСФва:
,
де зусилля, що припадаСФ на одиницю довжини контакту;
приведений модуль першого роду;
приведений радСЦус кривизни в точцСЦ контакту.
Величини цих параметрСЦв визначаються з умов:
,
де розрахункова обертова сила, момент СЦ потужнСЦсть;
([3] с.134), так як обидва колеса виготовленСЦ з сталСЦ;
,
де радСЦуси шестернСЦ СЦ колеса;
кут зачеплення;
ширина колеса.
ПСЦдставляючи в вихСЦдну формулу СЦ розвязуючи вСЦдносно мСЦжосьовоi вСЦдстанСЦ , отримаСФмо:
,
де .
Будемо рахувати по моменту на сонячному колесСЦ:
,
де вСЦдповСЦдно коефСЦцСЦСФнти динамСЦчностСЦ СЦ концентрацСЦi навантаження;
коефСЦцСЦСФнт, який враховуСФ нерСЦвномСЦрнСЦсть розподСЦлу навантаження мСЦж сателСЦтами.
ПриймаСФмо для фланкСЦрованих зубСЦв ([3] с.135).
При симетричному розмСЦщеннСЦ колеса вСЦдносно опор ([3] с.135).
При плаваючих центральних колесах ([3] с.135).
ТодСЦ отримаСФмо:
Допустима контактна напруга залежить в основному вСЦд поверхневоi твердостСЦ матерСЦалу, його термСЦчноi обробки СЦ потрСЦбного термСЦну придатностСЦ передачСЦ. КрСЦм того, залежить вСЦд вязкостСЦ мастила, степенСЦ точностСЦ виготовлення СЦ чистоти поверхнСЦ:
.
МатерСЦал колеса сталь 40Х з твердСЦстю RC=45ч50. Колесо виготовлене по 7-й степенСЦ точностСЦ ГОСТ 164356 з чистотою робочоi поверхнСЦ зуба по сьомому класу ГОСТ 278959.
коефСЦцСЦСФнт, який залежить вСЦд твердостСЦ поверхнСЦ зуба, матерСЦалу СЦ його термСЦчноi обробки.
При RC=50 =190ч240 ([3] с.136). ПриймаСФмо =240.
коефСЦцСЦСФнт, що враховуСФ вязкСЦсть мастила, визначаСФться графСЦчним методом. В нашому випадку кСЦнетична вязкСЦсть в cct при температурСЦ мастила, що надходить в зачеплення, лежить в межах , то ([3] с.136).
коефСЦцСЦСФнт, який залежить вСЦд завершальних операцСЦй. При 10 класСЦ чистоти ([3] с.136).
число циклСЦв, що вСЦдповСЦдаСФ тривалСЦй межСЦ витривалостСЦ. Для сталСЦ 40Х з твердСЦстю RC=50 ([3] с.136).
число циклСЦв, що обчислюСФться за формулою:
.
При реверсивному редукторСЦ з однаковою ймовСЦрнСЦстю роботи в обидвСЦ сторони загальний час роботи дСЦлиться на 2.
Так як , то приймаСФмо .
ТодСЦ отримаСФмо:
.
КоефСЦцСЦСФнт ширини колеса ч ([3] с.136) найбСЦльш широко розповсюджений для планетарних передач. ПриймаСФмо .
МСЦжосьова вСЦдстань буде рСЦвна:
.
8. ДСЦаметр сонячного колеса
Для планетарних передач мСЦжосьова вСЦдстань не являСФться основним параметром, який визначаСФ габарити редуктора. Тому дСЦаметр розрахункового колеса можна визначати вСЦдразу.
З отриманоi вище формули
,
СЦ враховуючи що
СЦ ,
отримаСФмо:
або .
Приймаючи ширину колеса , де коефСЦцСЦСФнт ширини колеса отримаСФмо:
.
В нашому випадку при
,
9. Модуль зачеплення.
При ,
,
або
.
При , , .
ПриймаСФмо модуль зачеплення , при , .
ТодСЦ СЦ
10. ПеревСЦрка зубСЦв на згин.
ВизначаСФмо напруження згину
.
Напруження стискання
.
Сумарне напруження
,
де обертова сила;
крок;
кут тиску при вершинСЦ зубСЦв;
коефСЦцСЦСФнт форми зуба, визначаСФться з виразу
СЦ .
РСЦвняння мСЦцностСЦ
,
де розрахункова обертова сила;
коефСЦцСЦСФнт, що враховуСФ вплив перекриття.
Напруження зуба рСЦвне:
.
ЗамСЦнюючи
, СЦ ,
отримаСФмо
.
ЗвСЦдки
.
Наближено коефСЦцСЦСФнт форми зуба можна визначити по емпСЦричнСЦй формулСЦ, яка маСФ вигляд: .
Для внутрСЦшнього зачеплення, виконаного з 7-ою ступСЦнню точностСЦ, можна орСЦСФнтовно прийняти ([3] с.139).
Допустиме нормальне напруження вСЦд згину при реверсивнСЦй передачСЦ обчислюСФться за формулою:
; ч,
СЦ так як , то приймаСФться , де межа витривалостСЦ зразка на згин при симетричному циклСЦ навантаження;
ефективний коефСЦцСЦСФнт концентрацСЦi напружень бСЦля основи зуба ч ([3] с.139), в залежностСЦ вСЦд матерСЦалу, радСЦусСЦв скруглень СЦ iх обробки.
Проте в нашому випадку якСЦсть сталСЦ 40Х покращена СЦ твердСЦсть ii становить RC=50, то при цьому допустиме контактне напруження не рахуСФться, а воно рСЦвне 9000ч10000.
Напруження згину, що сприймаСФться зубом
.
Таким чином зуб маСФ надлишкову мСЦцнСЦсть при згинаннСЦ .
Можна було б ще зменшити модуль зачеплення, але це приведе до дуже великоi кСЦлькостСЦ зубСЦв, а дуже малСЦ розмСЦри сателСЦта мСЦшають компактному розмСЦщенню пСЦдшипникСЦв.
Отже, остаточно приймаСФмо: , , ; ; ;
Для перевСЦрки прийнятого значення коефСЦцСЦСФнта динамСЦчностСЦ навантаження визначають обертову швидкСЦсть в полюсСЦ зачеплення при вСЦдносному русСЦ:
.
11. ОсобливостСЦ розрахунку осей сателСЦтСЦв.
Розрахункова схема осСЦ сателСЦта залежить вСЦд жорсткостСЦ звязку ii обох опор. В нашому випадку цСЦ опори жорстко звязанСЦ мСЦж собою в суцСЦльному водилСЦ СЦ вСЦсь сателСЦта розраховуСФться на згин як балка, що лежить на двох опорах.
Навантаження на вСЦсь СЦ опори, як це слСЦдуСФ з умови рСЦвноваги сателСЦта, рСЦвна .
Розрахункова обертова сила, прикладена до сателСЦта, в полюсах зачеплення без врахувань втрат на тертя
.