Стенд вулканизации ВОЛ-306
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
лет ВОЛ-360 при затяжке пресс-форм. Распорное усилие Q=2000 кН. При расчете принять: величину х=10 мм; коэффициент трения f= 0,05; значения Gтр=3852; Gш=980; Gкам=1550; Gф=350; Gкол=1550 взяты из паспортных данных. Остальные величины взяты из таблицы № 11 И.П. Цыганок Вулканизационное оборудование шинных заводов, издательство машиностроение М-1967 г.
Принимаем усилие затяжки Q=QKa=2000 кН. Крутящий момент на кривошипном колесе
Mkp=(Q-(Gmp/2+Gш+Gф+Gкол)) Х = (2.1)
(200000 - (3852/2+980+1550+350+1550)) 1=1936,40 кНмм.
где: Gmp- вес траверсы в кН; Gш- вес шатуна в кН;
Gкам- вес паровой камеры в кН; Gф- вес верхней полуформы в кН;
Gкол - вес зубчатого колеса в кН.
Реакция опор в подшипниках кривошипного колеса и шатуна.
Rc= Qз-(Gmp/2+Gш+Gkaм+Gш)= (2.2)
- (3852/2+980+1550+350)=1951,90 кН;
Rd= Qз(Gmp/2+Gкам+Gф+Gкол)= (2.3)
- (3852/2+1550+350+1550) = 1946,20 кН
Rв= RсL/L1=19519076/46=3224, 95 кН (2.4)
Rа=Rв-Rс=322495-195190=1273, 05 кН (2.5)
Суммарный момент трения в подшипниках колеса и шатуна.
Ммр1= Rаd3+Rвd2+Rcd0/2f; (2.6)
М мр1=12730515,5+32249533+19519023+19462023/20,05=
= 5395,30 Нмм
где f = 0,05 - коэффициент трения скольжения.
Окружное усилие на кривошипном колесе
Fок2=2 (Мкр+ Ммр)/dк2= 2(193640+539530)/153,4=956,0 кН (2.7)
Распорное усилие в зубчатом зацеплении колесо 2 - шестерня 7
Fрк2 = Fок2tgb= 9560tg20=348,0 кН (2.8)
Момент трения в подшипнике Е шестерни 7
Ммтр4 = Fрк2dbef/2= 348012,50,05/2=01087 кг/см (2.9)
Окружное усилие в зубчатом колесе 8.
Fок3= Fок8dш7+2Ммр4/dк8 = 956027,3+21087/67,2 = 391,7 кН (2.10)
Распорное усилие в зацеплении колесо 8 - шестерня 3
Ррк8 = Рок8 tg b= 3917 0,364= 141,6 кН (2.11)
Момент трения в подшипнике К колеса 8 .
Ммтр5 = Ррк8dвкf / 2 = 1416 8,5 0,05 / 2 = 30,1 кН/мм (2.12)
где f=0,05 - коэффициент трения;
Момент трения в подшипнике U шестерни 3.
Ммтр2 = Ррк8dвнf / 2 = 14168,50,05 / 2 = 30,1 Кн/мм
Окружное усилие на червячном колесе.
Fчк = 2(Fок8L+ Ммр5+Ммр2) / dчк
= 2(391720+301+301)/62,4 =25300 кН
Распорное усилие в червячном зацеплении
fчк = fчк tgb = 25300,364 = 92,1 кH
где: b- угол зацепления червячного колеса;
fчк- окружное усилие на червячном колесе;
Момент трения в подшипнике V червячного колеса
Ммр3 = fрчdbvf/22 = 92190,05 / 22 = 104 кг см
где: dвv- диаметр подшипника вала червячного колеса;
Мощность на валу электродвигателя.
P= 2( Мкр+Ммр1/ u1u2+Ммр4+Ммр5/u2+Ммр2+Ммр3) nd /97400 uч?ч =2[(193640+539530)2025/11984+(1087+301)25/84+
+301+104] 970/974001040,05=13 кBт (2.13)
где: P- мощность на валу электродвигателя в кВт;
Мкр- крутящий момент на кривошипе колеса 2 в кг см;
Mmp1 - момент трения в подшипниках колеса 2 и шатуна 1 в кг см;
Mmp2 - момент трения в подшипнике U шестерни 3 в кг см;
Mmp3 - момент трения в подшипнике V червячного колеса в кг см;
Mmp4 - момент трения в подшипнике Е шестерни 7;
Mmp5 - момент трения в подшипнике К колеса 8;
u1 - передаточное число в зубчатом зацеплении колесо 2- шестерня 3;
u2 - передаточное число в зубчатом зацеплении шестерня 7 - колесо 8; uч - передаточное число червячного редуктора; nd - число оборотов электродвигателя в об/мин;
?ч - к.п.д. червячного редуктора;
Коэффициент полезного действия червяка
?ч= tgy / (tgy + f) = 0,625/ 0,625 + 0,05 = 0,55 (2.14)
где tgy = m/d1ч = 6/96 = 0, 625 - тангенс угла подъема винтовой линии по длительному цилиндру червяка;
f =0,05- коэффициент трения для пары материалов сталь-бронза.
m - модуль червяка в мм;
d1ч - диаметр делительного цилиндра червяка в мм;
f - коэффициент трения в паре червяк - колесо.
В редуктор вулканизатора ободных лент встроен электродвигатель мощностью Р=10 кВт, n=970/мин. Полученный результат близок к результату, полученному непосредственным многократным измерением мощности на валу электродвигателя, установленного на действующей машине. Из приведенного расчета следует, что мощность электродвигателя расходуется в основном на преодоление сил трения в подшипниках кривошипных колес и шатунов.
Приближая положение шатунов к мертвой точке и снижая коэффициент трения в подшипниках, можно снизить потребляемую мощность и, тем самым, существенно разгрузить некоторые перенагруженные детали; причем приближение шатунов к мертвой точке меньше сказывается на снижении мощности, чем на снижение сил трения.
Повышенное потребление мощности на отдельных машинах объясняется повышенным трением из-за недостаточно тщательной обработки трущихся поверхностей, недостаточной смазки их, а также невысокой точности изготовления и сборки привода машины.
Рис. 2.1. Расчетная схема вулканизатора ободных лет ВОЛ-360
.3 Силы, действующие в звеньях механизма привода и мощность на валу электродвигателя при открывании затянутых пресс-форм
Для определения сил, действующих в звеньях механизма, принимаем крутящий момент Мкр и момент трения Мтр1 такие же, как и при затяжке пресс-форм.
Окружное усилие на кривошипном колесе 2
Fок2 = 2(- Мкр + Ммр1)/dк2 = 2(-193640+539530)/153, 4= 4509 кг
Распорное усилие в зубчатом зацеплении колесо 2 - шестерня 7
Fрк2 = Fок2 tgb = Fок2 tg 20= 4509 0,364 = 1641 кгс
Момент трения в подшипнике Е шестерни 7
Мmр4 = Fрк2dвеf / 2= 164112.50.05/2 = 513 кг/см
Окружное усилие на зубчатом колесе 8
Fок8 = Fок2dш7+ 2Mmр4/dкв = 450027,3+513,2/67,2 = 1849 кг
Распорное усилие в зацеплении колесо 8 -шестерня 3
Fркв = Fок8tgb = 1848×