Реконструкция предприятия ОСП Автобаза "Почта России"
Дипломная работа - Транспорт, логистика
Другие дипломы по предмету Транспорт, логистика
?.
Осевой момент сопротивления для полой трубы:
;
см2;
см2;
Wy?1 см2 - условие прочности соблюдается.
Для рукоятки принимаю стальную электросварную прямошовную трубу по [7] длиной L=550 мм; наружным диаметром D=24мм; внутренним диаметром d=16мм.
.1.7 Выбор уплотнения
Уплотнения применяются для герметизации масел, воды, газов, а также защищают от попадания грязи и пыли. Уплотнения разделяются на контактные и бесконтактные. Контактные соединения обеспечивают более высокую герметичность соединений. К недостаткам этих уплотнений относятся: ограниченность допустимых скоростей относительного движения, изнашиваемость и потери уплотнительных свойств с износом. Все это можно компенсировать регулированием силы прижатия контактирующих поверхностей, рациональным подбором материала трущихся поверхностей, компенсацией износа с помощью других свойств.
Учитывая не большую скорость относительного движения и редкость использования, а также возвратно-поступательное движение поршня, устанавливаю два сплошных кольца, одно резиновое, второе из угленаполненного полиамида. Они будут установлены в нижней части поршня, которые будут введены в специально проточенные канавки. Расстояние между кольцами 5 мм, от начала поршня до нижнего кольца 3мм. В верхней части цилиндра установим резиновую прокладку в виде плоского кольца с внешним диаметром D=114мм, внутренним диаметром d=100мм, и высотой h=2мм. Для малого плунжера достаточна будет установка одного уплотнительного кольца в проточную канавку, внешний диаметр которого 24мм, внутренний 22мм. Наверху, в защитной крышке будет установлен резиновый пыльник, и резиновое кольца.
3.2 Проектирование канавной тележки
.2.1 Определение сил в системе
Для большей универсальности тележки я принял конструктивные решения, с помощью которых она может адаптироваться под смотровые канавы шириной от 900мм до 1100мм. Поскольку по направляющим тележки будет свободно перемещаться гидроцилиндр, мы рассмотрим две статические системы с разным расположением нагрузки и будем рассчитывать элементы конструкции на максимальную нагрузку. Для большей устойчивости принимаем ширину равную 400 мм. Поскольку ей будут обслуживаться легковые, грузовые и автомобили повышенной проходимости, с дорожным просветом от 120 мм до 350 мм, целесообразно разработать конструкцию таким образом, чтоб при минимальном ходе штока гидроцилиндра, обеспечить ремонт всех классов автомобилей. Упрощенная схема тележки расположена ниже.
Схема 3.1
Так как гидроцилиндр может свободно перемещаться по всей ширине тележки, то и моменты сил будут меняться. Поэтому мы рассмотрим систему в двух разных позициях.
При расчете примем допущение - никаких горизонтальных сил в системе нет. Расчет будет производиться в соответствии с
Позиция 1:
1.
. RA-F+RC=0
. 170тАвF-1180тАвRF=0F=170тАвF/1180F=170тАв3000/1180=432,2 HA=F-RCA=3000-432,2=2567,8 H
Эпюра сил:(A-B)= RA=2567,8 H(B-F)= RA-F=2567,8-3000,0=-432,0H(F)= RA-F+ RF =2567,8-3000,0+432,0=0 H
Эпюра моментов:
. 0<X?0,17
M=RAтАвX
M(0)=2567,8тАв0=0 Нм
M(0,17)= 2567,8тАв0,17=432,52 Hм
. 0,15<X?1,01
M=RAтАвX-F(X-0,17)
М(0,17)=2567,8тАв0,17-3000(0,17-0,17)=432,52 Hм
M(1,01)=2567,8тАв1,01-3000(1,01-0,17)= 73,5Hм
. 1,01<X?1,18
M= RAтАвX-F(X-0,17)
M(1,01)= 2567,8тАв1,01-3000(1,01-0,17)= 73,5Hм
M(1,18)=2567,8тАв1,18-3000(1,18-0,17)= 0 Нм
Позиция 2:
1.
. RA-F+RC=0
. 590,0тАвF-1180,0тАвRG =0
RG=590,0тАвF/1180,0
RG=590,0тАв3000/1180,0=1500,0 H
RA=F-RG
RA=3000,0-1500,0=1500,0 H
Эпюра сил:
Q(A-D)=RA=1500,0 H(D-G)=RA-F=1500,0-3000,0=1500,0 H(G)=RA-F+RG=1500,0-3000,0+1500,0=0 H
Эпюра моментов:
. 0<X?0,59
M=RAтАвX
M(0)=1500,0тАв0=0 Нм
M(0,17)=1500,0тАв0,17=255,0 Нм
M(0,59)=1500,0тАв0,59=885,0 Нм
. 0,59<X?1,18
M= RAтАвX-F(X-0,59)
M(0,59)= 1500,0тАв0,59-3000(0,59-0,59)=885,0 Hм
M(1,01)= 1500,0тАв1,01-3000(1,01-0,59)=255,0 Hм
M(1,18)=1500,0тАв1,18-3000(1,18-0,59)= 0 Нм
.2.2 Расчет элементов конструкции на прочность
Всю конструкцию поделим на четыре участка: 1 - полая труба; 2 - два равнополочных уголка; 3 - два швеллера. Просчитывать участки будем на прочность при максимальном моменте, который определили выше, при необходимости на разрыв под действием продольной силы.
Для участка 1 две полые трубки выбраны исходя из того что там необходима ось для вращения колес. Полая труба по сравнению iельным прутком при равной прочности имеет меньший вес.
Расчет участка 1 на изгиб:
- условие прочности при изгибе;
где - максимальное нормальное напряжение при изгибе (кгс/см2);
- осевой момент сопротивления (см3);
- максимальный изгибающий момент ( кгс/см);
- предельно допустимое нормальное напряжение при изгибе (кгс/см2). Для углеродистой стали =1500 кгс/см2.
;
см2;
Принимаю стальную бесшовную горячедеформированную трубу 28x4 по[6]. Масса профиля 2кг/м.
=1,59 см2
Расчет участка 2:
;
;
см3
=195 МПа
МПа
Принимаю два равнополочных уголка L404 по[11]. =1,49 см3. Масса профиля 2,58 кг/м. A=3,28 см2.
Расчет участка 3:
;
см3
Принимаю два швеллера с параллельными гранями номер 5П (50тАв30тАв4,4) по[12], Wz=2,99 см3, масса 4,84 кг/м.
Для ограничения перемещения гидроцилиндра принимаю уголок равнополочный L453 по [11], Wz=1,56 см3, масса профиля 2,65 кг/м. К швеллеру привариваем электродом Э50. Приварку ведем с двух сторон, выступ за деталь 1мм, высота шва 7мм.
Для продольной балки принимаю прямоугольную трубу 40тАв40тАв3 по [13]
Для сварки принимаю электрод Э50 с временным сопротивлением разрыву до 50 кгс/мм2. Шов У2: выступ з