Разработка конструкции и технологического процесса изготовления шлицевой протяжки
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
?яют как дополнительную опору для уменьшения прогиба длинной детали под действием сил резания, длина которой больше двенадцати диаметров, обрабатываемой на токарных и шлифовальных станках.
Используемый неподвижный люнет (рисунок 2.4) состоит из корпуса 1 с крышкой 2, которая крепится к корпусу откидным винтом. Люнет устанавливают на направляющих станины станка и крепят планкой 3 с помощью болта и гайки 11.
Рисунок 2.4 - Люнет неподвижный
Верхняя часть 2 неподвижного люнета откидная, что позволяет снимать и устанавливать заготовки на кулачки 4 люнета. Они служат опорой для заготовки и поджимаются к ней винтами 5. После установки заготовки винты фиксируются болтами 6.
Неподвижный люнет может быть использован как в качестве промежуточной опоры при наружной обточке вала в центрах, так и в качестве концевой опоры с закреплением одного конца в патроне при подрезке торца длинной детали и торцовом сверлении или расточке.
2.3.2 Расчет приспособления на точность
Суммарная погрешность при обработке детали не должна превышать величины допускаТ размера, т.е. Т.
Общая формула для расчета приспособления на точность [7]
(2.17)
гдеТ = 0,13 мм - допуск выполняемого размера, мм;
- погрешности базирования, закрепления, установки приспособления на станке, из-за износа установочных элементов приспособления и от перекоса инструмента;
- экономическая точность обработки;
=1 - коэффициент, учитывающий отклонение рассеяния значений составляющих величин от закона нормального распределения;
=0,8- коэффициент, учитывающий уменьшение предельного значения погрешности базирования при обработке на настроенных станках;
=0,6 - коэффициент, учитывающий долю погрешности обработки в суммарной погрешности, вызываемой факторами, независящими от приспособления.
Таблица 2.2 - Расчёт погрешности обработки детали в приспособлении
ПогрешностьРасчёт точностиРасчётный параметр Размер ммБазирования= 0ммЗакрепления= 0,1 мм Установки приспособления = 0,04 мм Смещения инструмента= 0, т.к. отсутствуют направляющие элементы для инструментаИзноса установочных элементов= =0,002 мм.
где =
=0,060,9110,941,3(3103/100103) = 0,002 мм
=0,06, =0,91, =1, =0,94, =1,3, N0 = 100103 - базовое число установокЭкономическая точность обработки = 0,052 - обработка по 9 квалитету.Допустимая= = =
=0,13-0,112=0,018 мм.
Условие 0,018<0,13 выполняется.
2.3.3 Расчет приспособления на усилие зажима
Чтобы обеспечить надёжность зажима, силы резания увеличивают на коэффициент запасаК, который определяется в зависимости от условий обработки, предусматривающего возможное увеличение силы резания из-за затупления режущего инструмента. КоэффициентКможет быть представлен как произведение первичных коэффициентов
, (2.18)
где - гарантированный коэффициент запаса для всех случаев равен 1,5;
- коэффициент, учитывающий состояние поверхности заготовок, =1,2;
- коэффициент, учитывающий увеличение силы резания от прогрессирующего затупления режущего инструмента, = 1,0;
- коэффициент, учитывающий увеличение силы резания при прерывистом резании, =1,2;
- коэффициент, учитывающий постоянство силы зажима, развиваемой приводом, = 1,3;
- коэффициент, учитывающий эргономику ручных зажимных элементов (удобство расположения рукояток и т.д.), = 1,2;
- коэффициент, учитываемый при наличии моментов, стремящихся повернуть заготовку, = 1.
.
При точении заготовка устанавливается в трехкулачковом патроне, заднем центре и люнете.
Заготовка устанавливается на кулачки люнета, которые поджимаются к ней винтами (рисунок 2.5).
Рисунок 2.5 - Схема зажима заготовки кулачком в люнете
Усилие зажима, развиваемое винтовым механизмом, зависит от величины приложенного момента, формы рабочего торца винта и вида резьбы. Усилие зажима рассчитывается по формуле
, (2.19)
где - крутящий момент, приложенный к винту, ;
- средний диаметр резьбы, м;
- диаметр цилиндрического конца винта, м;
- угол подъема резьбы, град;
- коэффициент трения на плоском торце, ;
- приведенный угол трения резьбы, град.
Крутящий момент, приложенный к винту, табл. 104 [7] = 17,6 .
Усилие зажима равно
.
КПД механизма рассчитывается по формуле [7]
, (2.20)
где - средний диаметр резьбы, м;
- диаметр цилиндрического конца винта, м;
- угол подъема резьбы, град;
- приведенный угол трения резьбы, град.
.
Т.к. КПД , то винтовой механизм надежен против самоотвинчивания.
Допускаемое усилие, создаваемое винтовым механизмом определяется по формуле [7]
, (2.21)
где с - коэффициент для основных метрических резьб, ;
- допускаемое напряжение материала, МПа, табл. 106 [7].
.
Условие , т.е 7127Н<69854Н выполняется.Данное усилие прижима полностью обеспечивает статическое положение детали в приспособлении.
2.3.4 Расчет элементов приспособления на прочность
Расчёт на прочность винта по допускаемым напряжениям растяжения (сжатия) осуществляется по формуле [7]
, (2.22)
где - напряжение растяжения (сжатия) винта, МПа;
- усилие зажима, =7121 Н;
с - коэффициент для основных метрических резьб, ;
- диаметр резьбы, =18 мм;
- допускаемое напряжение материала, =110 МПа, табл. 106 [7].
/
Так как фактическое напряж