Проектирование участка механического цеха для обработки детали "Корпус толкателя"
Курсовой проект - Разное
Другие курсовые по предмету Разное
H:
, H (2.2.4.) ([11] стр. 345)
где:
D= 5 мм - диаметр зенкования, мм;
S=0,76 - подача, мм/об;
Ср= 68;
y= 0,7 ;
q=1,0 ;
=0,69 - коэффициент на обрабатываемый материал.
Определение максимальной нагрузки, допускаемой прочностью инструмента Po доп, Н:
Н
где:
=370 кгс/мм2 - предел прочности на изгиб;
l=40 мм - расстояние от вершины инструмента до рассматриваемого опасного сечения;
d =6 мм - диаметр хвостовика.
Максимальная нагрузка , допускаемая жёсткостью инструмента, Po жёст, Н:
где:
f=0,1мм - допускаемая стрела прогиба;
E=2•1011 Па -модуль упругости материала инструмента;
d =6 мм - диаметр хвостовика;
J=0.05•d4=0.05•64=1,95-момент инерции сечения корпуса;
l=6мм - расстояние от вершины инструмента до рассматриваемого опасного сечения.
Инструмент обладает достаточной прочностью и жёсткостью т.к.
Определение крутящего момента сверла Mp, Н.м:
, Н.м. (2.2.5.) ([11] стр. 375)
где:
D=2,5 мм - диаметр сверла,
S=0,76мм/об - подача,
Cм=0,0345
y= 0,8;
q= 2,0
- коэффициент на обрабатываемый материал
(2.2.6.) ([11] стр. 355)
где:
МПа - предел точности при растяжении
n= 0,75
Н.м .
Определение крутящего момента зенковки Mp, Н.м:
, Н.м. ([11] стр. 354)
где:
D=5 мм - диаметр зенкования;
S=0,76мм/об - подача,
Cм=0,0345
y= 0,8;
q= 2,0
=0,69 - коэффициент на обрабатываемый материал
Определение конуса Морзе хвостовика сверла-зенковки.
Определяется по большему крутящему моменту и осевой силе резания. Наибольшая сила резания 1935Н и крутящий момент 4,78Нм возникает при зенковании, т.к. диаметр зенковки больше.
Осевую составляющую силу резания Рх можно разложить на две силы:
) Q - действующую нормально к образующей конуса:
, где (2.2.7.) ([13] стр. 280)
- сила действующую нормально к образующей конуса;
Px - осевая составляющая силы резания, Н;
- угол конусности хвостовика, град.;
) R - действующий в радиальном направлении и уравновешивающую реакцию на противоположной точке поверхности конуса.
Сила Q создает касательную составляющую Т силы резания; с учетом коэффициента трения поверхности конуса о стенки втулки :
(2.2.8.) ([13] стр. 290)
Т - касательная составляющая силы резания;
? коэффициента трения поверхности конуса о стенки втулки;
Q - сила действующую нормально к образующей конуса,H;
- угол конусности хвостовика, град.;
Px - осевая составляющая силы резания, Н;
Момент трения между хвостовиком и втулкой:
, где (2.2.9.) ([13] стр. 291)
? коэффициента трения поверхности конуса о стенки втулки;
Px - осевая составляющая силы резания, Н;
D1 - наибольший диаметр конуса Морзе, мм;
d ? наименьший диаметр конуса Морзе, мм;
- угол конусности хвостовика, град.;
- отклонение угла конуса.
Приравниваю момент трения к максимальному моменту сил сопротивлению резанию, т.е. к моменту создающемуся при работе затупившимся сверлом, который увеличивается до 3 раз по сравнению с моментом, принятым для нормальной работы сверла.
Следовательно:
, (2.2.10.) ([13] стр. 291)
Средний диаметр конуса хвостовика:
, где (2.2.11.) ([13] стр. 291)
1 - наибольший диаметр конуса Морзе, мм.
d - наименьший диаметр конуса Морзе, мм.
или
(2.2.12.) ([13] стр. 291)
где:
4,78 Н•м ( 478 кгс•мм) момент сопротивления сил резанию;
Рx = 1930 Н ( 193 кгс) - осевая составляющая силы резания;
= 0,096.- коэффициент трения стали по стали;
= 1, sin 1З0 = 0,02618;
=5 - отклонение угла конуса;
dср = = 4,1мм
По ГОСТ 25557 - 82 принимается ближайший больший конус, т.е. конус Морзе №0 с лапкой, со следующими основными конструктивными размерами:
Рисунок 2.2.1. Конус Морзе.
D1=9,2мм;
D=9,045мм
d=6,1мм;
l=59,5мм;
а=3,0 мм;
е=6,5 мм
b=3,9 мм
r=4,0 мм
Конусность: 1 : 19,212 = 0,05205.
Определение геометрических и конструктивных параметров инструмента.
Геометрические параметры сверла выбираются по нормативам: ([13] стр. 290)
форма заточки Н (нормальная, см.рис.50,г)
- угол наклона винтовой канавки;
2?=118 - угол между режущими кромками;
- задний угол;
?=55 - угол наклона поперечной кромки.
Конструктивные размеры сверла определяются исходя из параметров обрабатываемого отверстия, а именно глубины:
длина рабочей части отверстия - 7мм;
длина хвостовика сверла - 10мм;
диаметр хвостовика - 2,3m7 мм;
общая длина сверла - 17мм.
Шаг винтовой канавки определяется по формуле:
H===13,7мм (2.2.13.) ([13] стр. 299)
Толщина сердцевины сверла dc выбирается в зависимости от диаметра сверла:
= 0,16D= 0,16•2,5=0,4мм (2.2.14.) ([13] стр. 300)
Утолщение сердцевины по направлению к хвостовику принимается равным 1,5 мм на 100 мм длины рабочей части сверла/
Обратная конусность сверла (уменьшение диаметра по направлению к хвостовику) на 100 мм длины рабочей части составляет 0,08 мм.
Ширина ленточки выбрана по табл. 63. в соответствии с диаметром D сверла:
= 0,6мм;
Ширина пера В рассчитывается по формуле:
В=0,58 D = 0,58•2,50=1,45 мм (2.2.15.);
где:
D=2,5 - диаметр сверла.
Геометрические параметры зенковки выбираются по ГОСТ 14953-80.
?=90
b=0,3
z=4 - число режущих зубьев
D=8 мм - диаметр зенковки (ближайший к 5);
d0=2,5мм
задний угол - 12
Длина шейки зенковки конструктивно принимается 30мм. Диаметр шейки принимается равным 6мм.
Общая длина зенковки равна 40мм.
Общая длина инстр