Проект электрификации фермерского хозяйства ООО "Звёздочка" с разработкой коптильной камеры в условиях деревни Хомутино Целинного района Алтайского края
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
ы, следует предварительно в открытое положение задвижку расположенную на верхней части корпуса камеры. Узел управления и узел энергетический представляют собой панель управления.
Целью узла управления /функциональный распорядитель/ является созданием сигналов управляющих исполнительными элементами энергетического узла, для обеспечения заданной температуры выдержки в нагревательной камере.
Когда связанный с ограничителем температуры /манометрического или дилатационного типа/ выключатель RD находится в положении замкнутом / не превышена температура внутри камеры/, тогда включение напряжения сетевым выключателем Выкл.-сети вызывает возбуждение контактора 1S, который своим основным контактора 1S, который своими основными контактами 1S1 и 1S2 присоединяет к сети питания цепь нагревательных элементов G1-G4. В цепи нагревательных элементов имеется два тиристора, управляемые узлом управления /задатчик/, действующим совместно с датчиком температуры Pт-100 и задатчиком температуры P. Это означает, что в установленных условиях они проводят ток в определенных интервалах времени, заданных электронными цепями функционального распорядителя. Во время нагревания камеры прорывы проводимости исчезают а в установленных условиях интервалы времени проводимости и не проводимости достигают величин обеспечивающих поддержку заданной температуры с точностью 0,2С.
В случае повреждения функционального распорядителя или тиристора, температура внутри камеры остается неконтролируемой и растет, а камеру от перегрева предохраняет манометрический или дилатационный выключатель, который прорывает возбуждение контактора и в следствии этого- отключает нагревательный элемент. Отключение нагревательных элементов продолжается до тех пор, пока внутренняя полость камеры не охладится до такой температуры, при которой этот выключатель не введет вновь в действие контактора.
Сигнализационный диод D1 сигнализирует подключение камеры к сети, а D2 сигнализирует замыкание цепи нагревательных элементов тиристорами.
Уход за камерой
Уход за камерой состоит из выполнения следующих работ:
-сохранение в чистом состоянии способом, предусмотренным для алюминиевых поверхностей анодированных. За время ухода следует защищать от повреждения находящиеся над левым нагревательным элементом датчик температуры,
-сохранение в чистом состоянии лакокрасочного покрытия корпуса камеры,
проверка не реже одного раза в год показаний задатчика температуры /проверку провести путем сравнения заданной значения с показаниями контрольного термометра/,
проверка не реже одного раза в год состояния предохранительной цепи внутри камеры, путем осмотра и измерения активного сопротивления согласно требованиям PN-83/E-08200.01.
Инженерные расчеты для дымогенератора
Количество топлива, необходимое для получения теплоты, достаточного для сухой перегонки 1 кг генерируемого топлива в коптильный дым, определяется по формуле (2.1)
? = q / (Q - I) ?, (7.1.1)
? =450/(3000-57)х0,75=0,203 кДж/кг ,
где q - удельный расход теплоты на сухую перегонку, кДж/кг; по опытным данным и расчетам q зависит от влажности топлива и температуры дымогенерации и лежит в пределах 400 ... 500 кДж/кг; Q - низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг; І -теплоты, уносимая продуктами полного сгорания 1 кг топлива, кДж/кг; ? - коэффициент полезного использования теплоты сгорания (?= 0,75).
Для древесины Q лежит в пределах 2,5...3,5 тыс. кДж/кг и ее вычисляют по формуле
=81С + 300Н -26О2 -6(W + 9Н), 7.1.2)=339Ср+1030Нр-109(Ор-Sл)-25Wр=Qн Р+25(9Нр+ Wр)=3000 кДж/кг,
где С, Н, O2, W- соответственно содержание в топливе углерода, водорода, кислорода и воды, %.
Числовое значение I (кДж/кг) определяют по формуле
I = (? L0 + 1)х[0,24t1 +0,001х(595 +0,47 t1)хd], (7.1.3)
I =(1х3,75+1)х(0,24х18+0,001х(595+0,47х18)х12,8=57 кДж/кг,
? =1м3/кг,
где L0 - теоретически необходимое количество свежего воздуха для полного сгорания 1 кг топлива, м3/кг топлива; ?-коэффициент избытка воздуха; d- влагосодержание продуктов полного сгорания 1 кг топлива, г/кг сухого воздуха;
L0 = 0,115С + 0,345Н-0,043О2 м3/кг топлива (7.1..4)
L0 = 0,0889 х(Ср +0,375Sг р)+0,265Нр-0,0333Ор=3,75 м3/кг;
d=d0 +10(9H + W)/ (?L0 +1) г/кг сухого воздуха
d=332,8 /(1х25+1)=1,28 г/кг (7.1.5)
Расход свежего воздуха на сгорание ? кг топлива равен
L0 =??L0, м3/кг генерируемого топлива, (7.1.6)
L0 =1х0,22х3,75=5,58 м3/кг
Масса смеси, получаемой от сухой перегонки 1 кг генерируемого топлива и покидающей рабочую зону дымогенератора, определяется по формуле:
LД =WД +L0 (1 + 0,01d) + ? кг/кг генерируемого топлива, (2.7)
LД =0,95+0,0558(1+0,01х12,8)+0,203=0,121 кг/кг
где WД - количество дымовых веществ, получаемых от сухой перегонки 1 кг топлива, кг/кг генерируемого топлива.
Масса водяных паров в смеси, покидающей зону дымогенерации,
Wn =WВ +0,01d(Lо + ?) кг/кг генерируемого топлива, (2.8)
Wn =0,15+0,01х12,8х(0,0558+0,203)=0,018 кг/кг
Массу остальной части - воздушно-дымовой смеси (кроме водяного пара), покидающей рабочую зону дымогенератора, условно называемой сухой,
L=Lд-Wn , (7.1.9)
L=0,121-0,018=0,103 м3/кг
а ее влагосодержание
d1 = Wn/L кг/кг сухого воздуха, ( 7.1.10)
d1 =0,018/0,103=0,174 кг/кг
Теплосодержание этой смеси будет равно
i1 =0,24t1 +(595 +0,47t1)d1 кДж/кг сухого воздуха, (7.1.11)
i1 =0,24х18+(595+0,47х18)х1,36=825кДж/кг
Воздушно-дымовую смесь, выходящую из дымогенератора, немедленно охлаждают, смешивая с холодным воздухом до tс, с которой ее направляют в технологический аппарат. ?/p>