Курсовой проект по предмету Физика

• 421. Расчёт параметров выходных преобразователей приводов мехатронных систем
  Курсовые работы Физика

  Специфика конструкции шаговых двигателей и многообразие режимов их работы вызывают необходимость оценивать эти двигатели по следующим параметрам: частоте собственных круговых колебаний; электромагнитным постоянным времени; коэффициенту внутреннего демпфирования и характеристикам - предельным механическим и предельным динамическим. Частота собственных круговых колебаний - это угловая частота колебаний ротора около устойчивого положения при отсутствии момента нагрузки. Она является обобщенным параметром, зависящим от момента инерции J, амплитуды максимального синхронизирующего момента Mmax, числа пар полюсов p. Период собственных круговых колебаний, равный 1/w0, может служить внутренним эталоном времени. Действительно, момент инерции J определяет инерционность двигателя и механизма, амплитуда максимального синхронизирующего момента Mmax дает характеристику шагового двигателя как преобразователю энергии, число пар полюсов p определяет степень электромеханической редукции угла поворота и скорости вращения. Отношение Mmax/J дает теоретически предельное ускорение ротора шагового двигателя. Электромагнитная постоянная времени обмоток управления Tэм = L/R характеризует скорость протекания электромагнитных переходных процессов. Часто для уменьшения Тэм последовательно с обмоткой управления включают добавочное сопротивление. Уменьшать постоянную времени необходимо потому, что чем она больше, тем до меньшего значения нарастает ток за время импульса напряжения, меньше становится синхронизирующий момент, а, следовательно, и допустимый момент сопротивления. Коэффициент внутреннего демпфирования определяется отношением амплитуды потокосцепления ротора с фазой обмотки статора к ее активному сопротивлению. Этот параметр относится только к шаговым двигателям с активным ротором, поскольку его физический смысл заключается в образовании электромагнитного тормозного момента, вызванного взаимодействием поля ротора с током статора, наведенным этим полем и замыкающимся по цепи статор-источник тока. При этом механическая энергия колеблющегося ротора превращается в электрическую энергию с последующим рассеиванием ее в теплоту в активных сопротивлениях обмоток статора. Предельная механическая характеристика - это зависимость допустимого момента сопротивления от частоты управляющих импульсов в установившемся режиме работы. С ростом частоты сказывается запаздывание в нарастании тока, обусловленное индуктивностью обмоток. При некоторой предельной частоте момент двигателя становится равным нулю. Предельная динамическая характеристика - зависимость частоты приемистости от момента сопротивления и момента инерции нагрузки.

• 422. Расчет параметров полосового фильтра
  Курсовые работы Физика

  Wр.00,250,50,7511,251,51,751,969W11,15671,33411,53021,74281,96912,20672,45332,6755W10,86440,74950,65340,57370,50780,45310,4070,3737f, кГц18,6480521,57124,87828,53632,536,7241,1545,75149,893f, кГц18,6480516,12113,97812,18610,6999,47028,45057,60076,9697A, дБ0000,33292,59157,693613,42318,63822,968B,град036,8275,88121,33174,78219,81248,49267,01278,67

• 423. Расчет параметров системы тягового электроснабжения
  Курсовые работы Физика

  Расчет параметров тягового электроснабжения позволяет в процессе проектирования повысить провозную способности железной дороги, массы и скорости движения поездов, снизить расходы на ремонт и обслуживание локомотивов. Так же улучшить экологии прилегающих районов, повысить комфорт при обслуживании пассажиров, возможность возврата электроэнергии при движении поездов на спусках и при торможении.

• 424. Расчёт паровой турбины К-2000-300
  Курсовые работы Физика

  Обладая большой быстроходностью, паровая турбина отличается малыми размерами и массой и может быть построена на большую единичную мощность. Вместе с тем у данного типа турбин достигнута высокая экономичность работы. Это главным образом и определило широкое распространение паровых турбин в современной энергетике. К недостаткам её стоит отнести невысокую маневренность, долгий пуск и набор мощности, что стоит препятствием для эффективного и экономичного использования паровых турбин для покрытия пиковой части графика потребления электроэнергии.

• 425. Расчет парогенератора БКЗ-75-39-ФБ
  Курсовые работы Физика

  Ф.(3-13),стр.18/1/.-0,991413Паропроизводит. агрегатаДПо заданиюкг/с19,714Давление пара у гл. паров.задвижРnnПо заданиюМПа-415Давление пара в барабанеРПо заданиюМПа-4,416Темпер. перегретого параtnnПо заданию0С-44517Темпер.питательн. водыtnвПо заданию0С-14518Уд. энтальпия перегрет. параіnnПо табл. VI - 8кДж/кг-3345,519Уд.энтальпия питател. водыinвПо табл. VI - 6кДж/кг-61320Значение продувки?По заданию%-521Полезно использ теплота в агрегате QnгД( іnn- inв)+ Д? ? /100( iкиn-inв) кВт19,7(3345,5-613)+19,7?0,05(1065,7-613)54097,7922Полный расход топливаВ(Qnг?100)/ Qрр?кг/с2,2123Расчетный расход топливаВрВ?(1- q4/100)кг/с2,21?100-1/1002,1824Давл. питател. воды в экономайзере РnвПо заданиюМПа-425Энтальпия продувоч. водыiкиnПо табл.кДж/кг-1065,726Доля золы топлива в шлаке?шл1-?ун-1-0,950,0527Температура шлаковtшлПо рекомендации/1/,стр17ºС-60028Уд. энтальпия шлаков(сv)шлПо таб. 2-4-56129Потери с физ. Теплот.шлаковq6%0,0154

• 426. Расчет парогенератора ПГВ-1000
  Курсовые работы Физика

  ВеличинаОбознач.ВариантЕд. изм.123Удельный тепловой поток387053.273402954.855415209.0876Коэффициент теплоотдачи67036.50168952.70370413.935Коэффициент теплопередачи7306.5087596.6257819.868Удельный тепловой поток344867.183358560.700369097.758Проверка отношений1.1221.1241.125-Если не входит в диапазон от 0.95 до 1.05, повторяем расчет, принимая Удельный тепловой поток344867.183358560.700369097.758Коэффициент теплоотдачи61834.11263542.70564844.150Коэффициент теплопередачи7240.1167526.0317745.978Удельный тепловой поток341733.459355228.671365610.158Проверка отношений1.011.011.01-Если отношение входит в диапазон от 0.95 до 1.05, то полученные значения и считаем окончательнымиФизические параметры при Удельный объем 1.3896м3/кгДинамическая вязкость8.7231Па/сКоэф. теплопроводности0.55364Критерий Прандтля0.87325-Скорость т/н на выходе из испарительного участка4.15.05.9м/сЧисло Рейнольдса351768.17428985.573506202.976-Коэффициент теплоотдачи28847.50433810.93338597.819Термическое сопротивлениеУдельный тепловой поток380139.196396384.731408983.072Коэффициент теплоотдачи66195.98968163.77969673.167Коэффициент теплопередачи7180.2107476.8167706.481Удельный тепловой поток338905.895352905.693363745.859Проверка отношений1.1221.1231.124-Если не входит в диапазон от 0.95 до 1.05, повторяем расчет, принимая Удельный тепловой поток338905.895352905.693363745.859Коэффициент теплоотдачи61083.96362839.52364184.544Коэффициент теплопередачи7115.6177407.9687634.271Удельный тепловой поток335857.116349656.091360337.597Проверка отношений1.011.011.01-Если отношение входит в диапазон от 0.95 до 1.05, то полученные значения и считаем окончательными

• 427. Расчёт парогенератора типа вода-вода без перегрева
  Курсовые работы Физика

  №НаименованиеЗначениеВеличина1Тепловая мощность испарителя 180,8МВт2Температура входа в испаритель по I контуру 300оС3Температура выхода из испарителя по I контуру 273,07оС4Температура входа в испаритель по II контуру 257,4оС5Температура выхода из испарителя по II контуру 257,4оС6Удельный объём на выходе 7Удельный объём на входе 8Кинематическая вязкость на входе 9Кинематическая вязкость на выходе 10Число Прандтля на входе 0,877-11Число Прандтля на выходе 0,825-12Коэффициент теплопроводности на входе 0,55513Коэффициент теплопроводности на выходе 0,599

• 428. Расчет переходных процессов в электрических цепях
  Курсовые работы Физика

  В данной работе я научился рассчитывать переходные процессы в цепи 1-го и 2-го порядка, а также рассчитывать формы и спектры сигналов при нелинейных преобразованиях.

• 429. Расчет переходных процессов в электрических цепях. Формы и спектры сигналов при нелинейных преобразованиях
  Курсовые работы Физика

  Во многих случаях в установившемся режиме кривые периодических э.д.с., напряжений и токов в электрических цепях могут отличаться от синусоидальных. При этом непосредственное применение символического метода для расчета цепей переменного тока становится невозможным. Для линейных электрических цепей задача расчета может быть решена на основе метода суперпозиции с использованием спектрального разложения несинусоидальных напряжений и токов в ряд Фурье. В общем случае ряд Фурье содержит постоянную составляющую, первую гармонику, частота которой совпадает с частотой ?1=2?/T периодического с периодом T тока или напряжения, и набор высших гармоник с частотами ?n=n?1, кратными основной частоте ?1. Для большинства периодических функций ряд Фурье содержит бесконечное число членов. На практике ограничиваются конечным числом членов ряда. При этом исходная периодическая функция будет представлена с помощью ряда Фурье с некоторой погрешностью.

• 430. Расчет переходных режимов в электрической сети
  Курсовые работы Физика

  Целью данной курсовой работы является получение навыков расчета ненормальных и аварийных режимов в системе тягового электроснабжения. Рассматриваются случаи трехфазных коротких замыканий на шинах тяговой подстанции; двухфазные металлическое и на землю короткие замыкания, а также однофазное замыкание на землю на высокой стороне тяговой подстанции. Кроме того, в курсовой работе рассматриваются случаи продольного разрыва фаз.

• 431. Расчет подогревателя воды выхлопными газами ГТД
  Курсовые работы Физика

  При входе по N1вход трубкам общей длинной L?необх ,при длине одной трубки Lтр.1,число рядов m вместо 6 будет

• 432. Расчет принципиальной тепловой схемы и технико-экономических показателей работы энергоблока
  Курсовые работы Физика

  Точки процесса Величины Выход из котла O Вход в ЦВД O'Отбор на ПВД 1Вход в паропе-регрева-тель 2(ПП')Выход из паропе-регрева-теля ПП" Отбор на ПТН 3 4Деаэратор д Отбор на ПНД №4 5Отбор на ПНД №3 6Отбор на ПНД №2 7Отбор на ПНД № 1 8Конден-сатор К1 . Давление, Pi, МПа2423,56,123,533,091,561,511,040,510,240,090,020,0032. Температура, ti, °C и Х54554336028054542542138030021012540 х=0,96525 х=0,9013 . Энтальпия, hi, кДж./кг33333333306029153556331033003220306528842726251122504. Температура насыщения в подогревателе, ti , °C276,85249,14198,59181,58152,84120,8596,7160,0935,075. Энтальпия кипящей жидкости, hi, кДж/кг1220,61081,7846,1770,12643,3529,6405,21251,46101,046, Температура кипящей воды на выходе, ti, °C272,85245,14194,59177,58148,84116,8592,7156,097. Давление в корпусе подогревателя, Pi, МПа5,693,651,4040,690,470,2350,220,01868. Температура дренажа подогревателя, tдрi , °C254,85206,14176,59181,58152,84120,8596,7160,099. Энтальпия кипящей воды, hi, кДж/кг1195,61061,6829,9754,3627,8490,98389,57234,3510. Энтальпия дренажа подогревателя, hдрi, кДж/кг1110,3879,5749,9776,4645,1508406,42251,09 .,, ,

• 433. Расчет принципиальной тепловой схемы турбины К-1000-60, оценка технико-экономических показателей работы энергоблока
  Курсовые работы Физика

  Наименование величиныТочки процесса00'1(П7)2(П6)3(П5)4(Д)5(C)6(ПП)7(ТП)8(П4)9(П3)10(П2)11(П1)12(КТП)13(К)Давление в патрубке отбора турбины рi ,МПа6.05.762.871.821.1221.1221.122-0.880.580.310.080.0210.0060.0035Давление в корпусе подогревателя рпi, Мпа--2.761.731.060.651.090.98-0.540.2850.0730.019--Температура пара ti ,°C и х, (если пар влажный)t,C--2292051821621832752751551319059--X10.9950.940.920.90.90.99----0.9950.960.910.91Энтальпия пара в отборе турбины hi, кДж/кг27852785268826402580258027642996-292428482680253623802368Температура насыщения в подогревателе tнi, °С--229205182162---15513190593628Энтальпия насыщенной водыhBнi, кДж/кг--986875772684.2---653551386247151.5111.84Температура дренажа за охладителем дренажа tiдр,°C--205182162----131906259--Энтальпия дренажа за охладителем дренажа hBiдр, кДж/кг--875772684.2-7811197550.6377255.3247--Температура нагреваемой воды после подогревателя tпi, °C--224200177157---1521288756--Энтальпия нагреваемой воды после подогревателя hBпi , кДж/кг--962852.4750662.4---641538364.32234.35--5. Составление основных тепловых балансов для узлов и аппаратов тепловой схемы

• 434. Расчет прочности укрепления отверстия в барабанах паровых котлов
  Курсовые работы Физика

  Каждый изготовленный энерготехнологический (ЭТК) или теплоиспользующий паровой котел с естественной циркуляцией (ПК) сопровождается паспортом [1], [5], включающим основные сведения о материалах, арматуре, гарантиях завода-изготовителя, а также расчет прочности элементов парового котла, работающих под давлением. При этом, в частности, расчет прочности, выполненный заводом-изготовителем перед изготовлением парового котла подвергается согласованию с Управлением местного органа Госгортехнадзора РФ, которое подтверждает правильность выполнения расчета путем выдачи разрешения на изготовление парового котла.

• 435. Расчет прямоточного парогенератора
  Курсовые работы Физика

  № п/пНаименование величиныОбознач.РазмерностьФормула или источникЧисловое Значение1Среднее давлениеРSМПа(рs+ps)/23.2372Средняя температура0С[1], [3]2383Для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки к кипящей воде необходимо предварительно оценить величину удельного теплового потока на испарительном участке и в дальнейшем вести расчет методом последовательных приближений по пп. 4-164Температура стенкиtстис0С2505Коэффициент теплопроводности?стисВт/(м0С)18.36Термическое сопротивление стенки(м2 0С)/Вт1.1*10-47Термическое сопротивление окисных пленокRok(м2 0С)/ВтСм. примечание к п. 5.3.0.8*10-48Удельный тепловой потокВт/м218235989Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей водеВт/(м2 0С)13597110Коэффициент теплопередачиВт/(м2 0С)3712.511Больший температурный напор?tбис0С87.512Меньший температурный напор?tмис0С85.413Средний температурный напор?tсрис0С86.414Удельный тепловой потокВт/м2182359815Отношение-116Если выполняется условие 0,95£/ £1,05, то расчет заканчивается. В противном случае расчет повторяется, начиная с п.4 при 17Площадь поверхности нагреваНисм2Qис 103/qис45.5

• 436. Расчет пьезоэлектрического датчика давления
  Курсовые работы Физика

  ДостоинстваНедостаткиПьезорезистивный (на монокристаллическом кремнии)1. Высокая стабильность характеристик 2. Устойчивость к ударным нагрузкам и вибрациям 3. Низкие (практически отсутствуют) гистерезисные эффекты 4. Высокая точность 5. Низкая цена 6. Возможность измерять давление различных агрессивных средств1. Ограничение по температуре (до 150ºC) Емкостной1. Высокая точность 2. Высокая стабильность характеристик 3. Возможность измерять низкий вакуум 4. Простота конструкции1. Зачастую, нелинейная зависимость емкости от приложенного давления 2. Необходимо дополнительное оборудование или электричекая схема для преобразования емкостной зависимости в один из стандартных выходных сигналовРезонансный1. Высокая стабильность характеристик 2. Высокая точность измерения давления1. При измерении давления агрессивных сред необходимо защитить чувствительный элемент, что приводит к потери точности измерения 2. Высокая цена 3. Длительное время отклика 4. Индивидуальная характеристика преобразования давления в электрический сигнал Индукционный1. Возможность измерять дифференциальные давления с высокой точностью 2. Незначительное влияние температуры на точность измерения1. Сильное влияние магнитного поля 2. Чувствительность к вибрациям и ударам Ионизационный1. Возможность измерение высокого вакуума 2. Высокая точность 3.Стабильность выходных параметров1. Нельзя использовать подобные приборы при высоком давлении (низкий вакуум является порогом) 2. Нелинейная зависимость выходного сигнала от приложенного давления 3. Высокая хрупкость 4. Необходимо сочетать с другими датчиками ДавленияПогрешности пъезоэлектрического преобразователя.

• 437. Расчет рабочего режима электрической сети
  Курсовые работы Физика

  От шин районной подстанции 1 по двухпроводной воздушной ЛЭП осуществляется электроснабжение понизительной подстанции 2, на которой установлено два одинаковых трехобмоточных трансформатора Тр 1 и Тр 2. Схема описанной электрической сети представлена на рис. 1. Исходные данные к расчету рабочего режима сети: действующее значение напряжения на шинах узловой подстанции 1 U1; длина ЛЭП от подстанции 1 до подстанции 2 L; марка провода ЛЭП; расположение проводов на опорах; среднее расстояние между проводами фаз D; число проводов в фазе n; шаг расщепления аср; тип трансформатора; номинальные напряжения обмоток высшего, среднего и низшего напряжения UВН/UСН/UНН; нагрузки трансформаторов на сторонах среднего и низшего напряжений соответственно и ) приведены в табл.1.

• 438. Расчёт районной распределительной подстанции
  Курсовые работы Физика

  При выборе мощности трансформаторов ГПП необходимо, чтобы в нормальном режиме загрузка их была не ниже 0,7, а в момент аварийного отключения одного из них. Оставшийся трансформатор работал с перегрузкой не более 40%. Поскольку производиться питание от ГПП потребителей 1 и 2 категорий, то на ГПП должно устанавливаться не менее двух трансформаторов с учетом, что в моменты аварии одного трансформатора второй трансформатор должен обеспечить всех потребителей. Цеховые трансформаторные подстанции выполняются однотрансформаторными.

• 439. Расчет релейной защиты и автоматики насосной подстанции напряжением 6/0,4 кВ
  Курсовые работы Физика

  п/пНаименованиеОбозначение и расчетная формулаВычисленное значение1Максимальный рабочий ток, АIм122 2Коэффициент трансформации трансформатора тока nТ800/53Минимальное значение тока трехфазного КЗ в зоне защитыОсновной, АIк1(3)5461,7Резервной, АIк2(3)4Сквозной ток КЗ или пусковой ток (для двигателя) при пуске от полного напряжения, АIк(3)5Расчетные коэффициенты СамозапускаКсзп0,9Схемы включения релеКсх1НадежностиКн1.1Возврата релеКв0.96Ток срабатывания релеРасчетный, А7,49Принятый, Аiср10Первичный, АIсз=iср´nТ16007Чувствительность защитыВ зоне основной защитыКч=0,87 Iк1(3)/ Iсз6,7В зоне резервной защитыКч=0.87 Iк2(3)/ IсзЗа трансформаторомКч=0.5 Iк2(3)/ Iсз8Выбрано токовое релеКоличество и тип-2РСТ-13Пределы уставки тока реле, Аот 12,5 до 209Принятая уставка времени защиты, сt110Выбрано реле времениТип и пределы уставки, с0,25 - 3,5ЭВ-22511Расчетные коэффициентыСхема включения релеКсх1НадежностиКн1,412Ток срабатывания отсечкиРасчетный, А47Принятый, Аiсро50Первичный, АIсзо=iсро´nТ600013Кратность тока срабатывания отсечкиiсро/iср0,9514Чувствительность защиты (отсечки) при I(3) Кч=0,87 Iк1(3)/ Iсзо1,915Выбрано токовое релеКоличество и тип-2РТ-40Пределы уставки тока реле, Аот 23 до 41

• 440. Расчет релейной защиты линий и трансформаторов с напряжением 6-10-35 кВ
  Курсовые работы Физика

  10,45 АРасчетное число витков насыщающегося тр-ра для стороны 37 кВ?37=Fс.р./Iс.р.37100/10,45= 9,57 витковПредварительно принимаемое число витков на стороне 37 кВ?379 витков6 витковТок срабатывания реле на стороне 37 кВIс.р.= Fс.р./ ?37100/9=11,1 А100/6=16,7 АРасчетное число витков обмотки насыщающегося тр-ра для стороны 10,5 кВ?10,5= ?37(I37/I10,5)9*(4,76/4,81)=8,96*(4,76/4,81)=5,94Предварительно принятое число витков на стороне 10,5 кВ ?10,58 витков5 витковСоставляющая Iнб расч для КЗ в К4Iнб расч=(( ?10,5расч. -?10,5)*I(3)кз max)/ ?10,5расч.((8,9-8)*1394,5) /8,9=141 А((5,94-5)* 1394,5) /5,95=220,12АПервичный расчетный ток небаланса с учетом Iнб расчIнб расч =Iнб расч +Iнб расч +Iнб расч278,9+141= =419,9А278,9+220,12= =499,02АУточненное значение первичного тока срабатывания защитыIс.з.=kн* Iнб расч1,3*419,9=545А1,3*499,02= =648,73АУточненное значение тока срабатывания реле на стороне 37 кВ(1,73*545)/60

• На первую страницу
• Назад
• 12
• 13
• 14
• 15
• 16
• 17
• 18
• 19
• 20
• 21
• 22
• 23
• 24
• 25
• 26
• 27
• 28
• 29
• 30
• 31
• 32
• Далее
• На последнюю страницу