Курсовой проект по предмету Физика

541. Средства измерения давления
Курсовые работы Физика

Вопросы водоснабжения для человечества всегда были очень важными, а особую актуальность приобрели с развитием городов и появлением в них различного вида производств. При этом все более актуальной становилась проблема измерения давления воды, т.е. напора, необходимого не только для обеспечения подачи воды через систему водоснабжения, но и для приведения в действие различных механизмов. Честь первооткрывателя принадлежит крупнейшему итальянскому художнику и ученому Леонардо да Винчи (1452-1519 гг.), который впервые применил пьезометрическую трубку для измерения давления воды в трубопроводах. К сожалению, его труд «О движении и измерении воды» был опубликован лишь в XIX веке. Поэтому принято считать, что впервые жидкостный манометр был создан в 1643 г. итальянскими учеными Торричелли и Вивиани, учениками Галилео Галилея, которые при исследовании свойств ртути, помещенной в трубку обнаружили существование атмосферного давления. Так появился ртутный барометр. В течение последующих 10-15 лет во Франции (Б. Паскаль и Р. Декарт) и Германии (О. Герике) были созданы различные разновидности жидкостных барометров, в том числе и с водяным заполнением. В 1652 г. О. Герике продемонстрировал весомость атмосферы эффектным опытом с откачанными полушариями, которые не могли разъединить две упряжки лошадей (знаменитые «магдебургские полушария»).
542. Станочная электропроводка
Курсовые работы Физика

Для выполнения контактных соединений токоведущих частей электроустановок применяют различные технологические способы: электросварку контактным разогревом и угольным электродом, газоэлектрическую, газовую, термитную, контактную стыковую сварку, холодную сварку давлением, лайку, прессовку, скрутку, стягивание (болтами, винтами) и т. п. Электросварку проводников контактным разогревом применяют для оконцевания, соединения и ответвления алюминиевых проводов сечением до 1000 мм², а также для соединения алюминиевых жил с медными. Сварку контактным разогревом с использованием присадочных материалов применяют для соединения и оконцевания алюминиевых многопроволочных жил проводов и кабелей сечением до 2000 мм², электросварку угольным электродом для соединения алюминиевых шин различных сечений и конфигураций, газоэлектрическую сварку в основном, для соединения алюминиевых и медных жил. Достоинство последней состоит в том, что ее выполняют без флюсов, однако требуется применение относительно громоздкого оборудования и использование дорогого газа. Поэтому газоэлектрическую сварку применяют для контактного соединения шин из алюминиевых сплавов типа АД31 и медных шин. Газовая сварка предназначается для соединения медных и алюминиевых проводов различных сечений и конфигураций. Для ее выполнения необходимо громоздкое оборудование и соблюдение особых правил техники безопасности при работе с газами. Термитной сваркой можно соединять стальные, медные и алюминиевые провода и шины практически всех сечений; однако наиболее целесообразно ее применение для контактных соединений неизолированных проводов линий электропередач в полевых условиях. Для термитной сварки используют простое оборудование; для ее выполнения не требуется расхода электроэнергии; технологически она несложна, но отличается повышенной пожароопасностью; необходимо также создание специальных условий для хранения термитных патронов и спичек. Термитно-тигельную сварку используют при соединении стальных полос контуров заземления и грозозащитных тросов.
543. строение воды как физического тела - гидрофизика
Курсовые работы Физика

Модель кластерного строения воды имеет много спорных дискутируемых моментов, но отвергать её совершенно несправедливо. Например, Зенин предполагает, что основной структурный элемент воды кластер из 57 молекул, образованный слиянием четырёх додекаэдров. Они имеют общие грани, а их центры образуют правильный тетраэдр. То, что молекулы воды могут располагаться по вершинам пентагонального додекаэдра, известно давно; такой додекаэдр основа газовых гидратов. Поэтому ничего удивительного в предположении о существовании таких структур в воде нет, хотя уже говорилось, что никакая конкретная структура не может быть преобладающей и существовать долго. Поэтому странно, что этот элемент предполагается главным и что в него входит ровно 57 молекул. Из шариков, например, можно собирать такие же структуры, которые состоят из примыкающих друг к другу додекаэдров и содержат 200 молекул. Зенин же утверждает, что процесс трёхмерной полимеризации воды останавливается на 57 молекулах. Более крупных ассоциатов, по его мнению, быть не должно. Однако если бы это было так, из водяного пара не могли бы осаждаться кристаллы гексагонального льда, которые содержат огромное число молекул, связанных воедино водородными связями. Совершенно неясно, почему рост кластера Зенина остановился на 57 молекулах. Чтобы уйти от противоречий, Зенин упаковывает кластеры в более сложные образования ромбоэдры из почти тысячи молекул, причём исходные кластеры друг с другом водородных связей не образуют. Возникает вопрос почему? Чем молекулы на их поверхности отличаются от тех, что внутри? По мнению Зенина, узор гидроксильных групп на поверхности ромбоэдров и обеспечивает информационые свойства воды. Следовательно, молекулы воды в этих крупных комплексах жёстко фиксированы, и сами комплексы представляют собой твёрдые тела. Такая вода не будет течь, а температура её плавления, которая связана с молекулярной массой, должна быть весьма высокой. Поскольку в основе модели лежат тетраэдрические постройки, её можно в той или иной степени согласовать с данными по дифракции рентгеновских лучей и нейтронов. И хотя модель Зенина может объяснить уменьшение плотности при плавлении упаковка додекаэдров плотнее, чем лёд, труднее согласуется модель с динамическими свойствами воды текучестью, большим значением коэффициента самодиффузии, малыми временами корреляции и диэлектрической релаксации, которые измеряются пикосекундами..
544. Структурная схема и управление электроприводом
Курсовые работы Физика

Развитие полупроводниковой преобразовательной техники привело к широкому использованию электроприводов с электродвигателями переменного тока, к созданию новых систем управления этими электродвигателями. По сравнению с системами управления электроприводами постоянного тока системы управления электроприводами переменного тока значительно более разнообразны. В регулируемых электроприводах используются асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым или фазным ротором, синхронные и вентильные электродвигатели. Применяются различные способы регулирования скорости электродвигателя путем изменения: напряжения статора, частоты и напряжения статора, частоты и напряжения ротора, добавочного сопротивления в цепи ротора и др. Используется значительно большее число регулируемых координат, чем в электроприводах постоянного тока. Вместе с тем имеются определенные ограничения в использовании того или иного способа управления и созданной на основе этого способа системы управления электродвигателем. Все эти обстоятельства затрудняют формирование общих подходов к синтезу АСУ ЭП переменного тока в такой степени, как это было сделано в АСУ ЭП постоянного тока.
545. Структурный анализ системы
Курсовые работы Физика

Группа дополнительных кнопок, показанная на рис.4 предназначена для управления изображением структуры. Назначение каждой кнопки соответствует изображению на ней. Также при наведении курсора мыши на кнопку появляется всплывающая подсказка. При щелчке правой кнопкой мыши на изображении структуры появляется контекстное меню (Рис.5), которое частично дублирует кнопки панели, показанной на рис.4, а также имеет несколько дополнительных функций по работе с изображением структуры: печать, экспорт и копирование в буфер обмена. Работа с порошковой дифрактограммой. Группа дополнительных кнопок, находящейся в правой части главного окна при активном окне “Порошковая дифрактограмма", предназначена для управления отображением порошковой дифрактограммы. Назначение каждой кнопки соответствует изображению на ней. Также при наведении курсора мыши на кнопку появляется всплывающая подсказка. При щелчке правой кнопкой мыши на изображении структуры появляется контекстное меню, которое частично дублирует кнопки панели управления дифрактограммой, а также имеет несколько дополнительных функций по работе с изображением дифрактограммы: печать, экспорт графики и данных, копирование в буфер обмена. Группа кнопок на главной панели инструментов (Рис.6): 1-якнопка - включение и выключение окна “Порошковая дифрактограмма", 2-я кнопка - настройка условий эксперимента, 3-я кнопка настройка параметров фаз, 4-я кнопка - отображение списка отражающих плоскостей.
546. Струмові захисти трансформатора від зовнішніх коротких замикань
Курсовые работы Физика
1. Вимоги ЕСКД до текстових документів. Методичні вказівки по виконанню контрольних робіт і курсових проектів для студентів всіх спеціальностей. Ч. 1. К., 2000
2. Марквардт К.Г. Електропостачання електрифікованих залізниць: Підручник для вузів залізн. транспорту. - К., 2006
3. Фигурнов Е.П. Релейний захист пристроїв електропостачання залізниць. Підручник для вузів залізн. транспорту. К., 2005
4. Довідник по електропостачанню залізниць. Т. 2 / Під. ред. К. Г. Марквардта. К., 2005
5. Дисидентка И.К., Попов Б.И., Ерлих В. М. Довідник по експлуатації тягових підстанцій і постів секціонування. К., 2006
6. Какуевицький Л.М., Смирнова Т.В. Довідник реле захисту й автоматики. К., 1997
7. Прохорський А.А. Тягові трансформаторні підстанції. К., 2003
8. Бородулін Б.М., Герман Л.А., Конденсаторні установки електрифікованих залізниць. К., 2000
9. Герман Л.А. Електропостачання електричних залізниць. Поперечна й поздовжня ємнісна компенсація: Методичні вказівки. К., 2003
547. Судовые автоматизированные электроэнергетические системы
Курсовые работы Физика

№ РЩмеханизмS сеч ммI АIактIреактu %РЩ1Насос питьевой и фильтрованной воды13,953,1652982,3739730,178167РЩ1насос фекальный111,59,1160577,0748310,518713РЩ1циркуляционный насос13,953,1652982,3739730,178167РЩ1Вентилятор жилых помещений13,082,6811931,5195020,194495РЩ2Вентилятор машинного и дизель-генераторного отделений15,514,689332,9061860,497062РЩ2Вентилятор камбуза и столовой13,082,6811931,5195020,27785РЩ2Вентилятор прачечной и озонаторной11,331,144710,6792310,119981РЩ2Вентилятор санитарно-гигиенических помещений11,451,2487750,740980,196209РЩ2кухонная машина10,630,4747950,418730,085249РЩ2Холодильник (cos ? =0,8)10,590,4747950,3560960,079837РЩ2Электрокипятильник13,63,64642300,487139РЩ2Стиральная машина10,880,6647120,5862210,119078РЩ3электроплита2,523,723,7017501,346591РЩ3насос топливный14,994,3980982,3738420,225076РЩ3маслянный насос14,994,3980982,3738420,225076РЩ3насос системы искрогашения13,953,1652982,3739730,178167РЩ3Сепаратор топлива18,317,0667114,3795540,374827РЩ3Насос забортной воды13,953,1652982,3739730,178167РЩ3настолдьный сверлильный станок11,321,0852450,7575060,125Ф1Компрессор(2)2,523,9720130,432471Ф3насос Балластный18,037,13,70,362197Ф4Осушительный насос19,038,043584,1208480,407303Ф4Пожарный насос(2)425,522,4448412,114440,575095Ф6Вентилятор МО1,516,414,469937,8100420,986307Ф7рулевая машина431,625,3223818,991791,425333Ф8Брашпиль110,87,4114287,9913961,948557Ф9Буксирная лебёдка632,629,0211514,867980,735219Ф10Аварийный рулевой привод-ручной15,644,4567393,4588061,01758РЩ4Радиостанция (cos ? = 0,8) передатчик приёмник14,4686553,5749242,6811930,806244РЩ4радиотелефонные станции (cos ? = 0,8)12,6811932,1449551,6087160,483746РЩ4Командно-вещательная установка (cos ? = 0,8)13,1280592,5024471,8768350,56437РЩ4Радиолокатор(cos ? = 0,8)13,1280592,5024471,8768350,56437РЩ5Осветительная нагрузка1,515,1934315,1934302,397953РЩ5Прожекторы11,5193431,51934300,359693РЩ6Сигнальные средства (24В пост.)0,2430,2430,24309500,21102РЩ6Освещение (24В пост.)0,3030,3030,30386900,263775
548. Схемы конденсационного энергоблока
Курсовые работы Физика
Контур установки дробевой очистки включает следующие узлы:
1. Дробеуловитель (1) служит для улавливания дроби, подаваемой на верх котла, и отделения ее от транспортирующего воздуха.
2. Дозатор дроби (2) предназначен для распределения дроби в потолочные разбрызгиватели и ее порционной подачи в котел. Внутри дозатора находится поворотное корыто с двумя отсеками, расположенными по разные стороны от оси вращения и поочередно располагающимися под выходным патрубком дробеуловителя. После заполнения отсека определенным количеством дроби корыто под действием веса дроби поворачивается и дробь из отсека высыпается в расположенный под ним отсекатель газов. Дробь из дробеуловителя начинает заполнять другой отсек, после заполнения которого корыто поворачивается в другую сторону и дробь поступает во второй отсекатель газов.
3. Отсекатель газов (3) служит для предотвращения поступления дымовых газов в элементы установки дробевой очистки при повышении давления в поворотной камере газохода котла.
4. Шибер-мигалка (4), расположенный на выходе из отсекателя газов, под весом ссыпавшейся на него из дозатора дроби открывается и пропускает дробь в течки, соединяющие отсекатель газов с потолочными разбрызгивателями дроби. Изменением расстояния от груза до оси рычага шибера-мигалки регулируется плотность прижатия шибера.
5. Потолочные разбрызгиватели дроби (5) предназначены для равномерного распределения дроби по сечению конвективной шахты котла.
6. Влагоотделитель (6) служит для предотвращения поступления влаги в нижние узлы установки при возникновении течи в котле. В процессе очистки котла влагоотделитель выполняет функции отсеивания золы от дроби. Для исключения присосов воздуха в газоход котла у открытого конца отвода влагоотделителя необходимо установить заслонку мигалку.
7. Шибер (7) осуществляет выбор той или иной функции влагоотделителя. Управляется шибер обслуживающим персоналом вручную.
8. Сепаратор (8) предназначен для улавливания крупных кусков шлака, обмуровки, огарков электродов и других посторонних предметов, поступающих из котла вместе с дробью, и хранения дроби. Улавливание крупных кусков происходит на выдвижной сетке. Дробь хранится под выдвижной сеткой. Запорным органом для дроби служит корыто, размещенное в питателе дроби (10). В верхней части сепаратора расположены два клапана (15), посредством рычагов соединенных с пневмоцилиндрами (9). Клапаны служат для подачи атмосферного воздуха на отсеивание золы от дроби при работе установки дробевой очистки. Пневмоцилиндры резиновым рукавом соединены с трубопроводом подачи воздуха к эжектору (12) для транспорта дроби на верх котла.
9. Питатель дроби (10) служит для подачи дроби из сепаратора в эжектор. Количество дроби, подаваемой из сепаратора в эжектор, регулируется специальным регулятором (11) открытия запорного органа (корыта). С помощью этого регулятора обеспечивается оптимальное соотношение дроби и воздуха для устойчивой работы эжектора.
10. Эжектор (12) предназначен для транспортирования дроби установки на верх котла.
549. Теоретические основы электротехники
Курсовые работы Физика

Электрическая энергия в начальный период использовалась в основном для освещения. Система переменного тока была впервые применена П.Н. Яблочковым (1876 г) для питания созданных им электрических свечей. Совместно с инженерами завода Грамма им был сконструирован и построен многофазный генератор переменного тока с рядом кольцевых несвязанных обмоток, обеспечивающих питание групп свечей. В цепи обмоток включались последовательно первичные обмотки индукционных катушек, от вторичных обмоток которых получали питание группы свечей. С помощью этих катушек, являющихся трансформаторами с разомкнутой магнитной цепью, был впервые решен вопрос о возможности дробления энергии, поступающей от источника переменного тока. В дальнейшем трансформаторы выполнялись с замкнутой магнитной цепью (О. Блати, М. Дерн, К. Циперновский).
550. Теоретичний розрахунок лінійного електричного кола залізничної телемеханіки й зв'язку
Курсовые работы Физика
1. Для пасивного лінійного електричного кола визначити комплексний коефіцієнт передачі напруги; розрахувати й побудувати графіки АЧХ і ФЧХ ланцюга.
2. Визначити параметри електричного кола як чотириполюсника, для середньої частоти обраного діапазону.
3. Розрахувати характеристичні параметри електричної цінуй на тій же частоті.
4. Підібрати електричну лінію для передачі енергії до чотириполюсника по його характеристичних параметрах ( Zx; Г=a+jb ); довжина лінії вибирається з умови передачі.
5. Розрахувати й побудувати розподіл напруги уздовж лінії при її навантаженні на чотириполюсник.
6. Визначити робоче загасання каналу зв'язку, що складає з лінії й чотириполюсника при заданих Zг і Zн.
551. Тепловой и гидравлический расчёт парогенератора ТГМП-114
Курсовые работы Физика

Коэффициент избытка воздуха в топкеaт-из табл. ХIХ / /1,1Температура горячего воздухаtгвоСпринята330Энтальпия горячего воздухаI'гвкДж/м3по табл. 2.24235,25Тепло, вносимое воздухом в топкуQвкДж/м3aтI'гв+I'хв1,1×4235,25+378,4=5037,18Полезное тепловыделение в топкеQткДж/кг36405,58+5037,18=43025Теоретическая температура горенияvаоСПо табл. 2.22188Относительное положение максимальных температур по высотехт-хт=хг=КоэффициентМ-по п. 6-13 /1/ М =0,54-0,2хт0,54-0,2×0,1195=0,51Температура газов на выходе из топкиv"тоСпринята предварительно1200ЭнтальпияI"ткДж/м3по табл. 2.221859,2Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгоранияvcсркДж/м3оСПроизведениерпSм×кгс/см2prпS1,03×0,268×6,3=1,74Коэффициент ослабления лучей трехатомными газамиkгпо номограмме 3 /1/0,27Оптическая толщинаkps-kгpsrп0,27×1,74=0,469Степень черноты факелаaф-по номограмме 2 /1/0,38Средний коэффициент тепловой эффективностиyср- Степень черноты топочной камеры-По номограмме [1]0,485Температура газов на выходе из топки0С1354ЭнтальпиякДж/м3По табл 2.2.25048,3Количество тепла, воспринятого в топкекДж/м317904,8Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности нагревакДж/м2·ч827070,5Теплонапряжение топочного объема (до ширм) кДж/м2·ч947037,14.3. Ширмовый перегревательТемпература газов на входеv0СИз расчёта1354ЭнтальпияIкДж/м3По табл. 2.2.25048,3Лучистое тепло, воспринятое плоскостью входного сечения ширмQл.вхкДж/м3По п. 7-04 [1]1186,2Поправочный коэффициент для учета излучения на пучек за ширмами-По п. 7-04 [1]0,7Температура газов на выходеv0СПринята предварительно1060Средняя температура газовv0С0,5(v+v)1154ПроизведениеPnSм·кгс/см2prns0,23Коэффициент ослабления лучей трехатомными газамиkГм·кгс/см2По номограмме 3 [1]1,11Оптическая толщинаkpS-kГrnps0,2553Степень черноты газов-По номограмме 2 [1]0,225Угловой коэффициент входного на выходное сечение ширм-0,043Теплоизлучение из топки и ширм I ступениQл.выхкДж/м3284Тепло, получаемое из топки ширмами I ступениQл.медкДж/м3902
552. Тепловой и гидромеханический расчёт пластинчатых теплообменников
Курсовые работы Физика

Схемы однократного и многократного перекрестного тока можно выделить в три группы в зависимости от наличия градиента температуры теплоносителя в сечениях ТА, нормальных к направлению движения теплоносителя. Если, например, жидкость протекает внутри труб, а газообразный теплоноситель движется перпендикулярно к трубному пучку и может свободно перемешиваться в межтрубном пространстве, то его температура в сечении, нормальном к направлению движения газа, выравнивается. Поскольку жидкость проходит внутри труб отдельными не перемешиваемыми между собой потоками, в сечении пучка всегда имеет место градиент температур. В рассмотренном примере газообразный теплоноситель считается идеально перемешанным, а жидкость в трубах абсолютно не перемешанной. С этой точки зрения возможны следующие три случая: оба теплоносителя идеально перемешаны и градиенты их температур в поперечном сечении равны нулю; один из теплоносителей идеально перемешан, другой абсолютно не перемешан; оба теплоносителя абсолютно не перемешаны.
553. Тепловой расчет и эксергетический анализ парогенераторов
Курсовые работы Физика

Т/А5.05.56.06.57.00.00,0000,0000,0000,0000,000100.06466,6197092,1877717,7558343,3238968,891200.013005,67114263,39515521,11816778,84218036,565300.019692,84621594,19823495,55025396,90227298,254400.026503,55929061,19231618,82534176,45836734,091500.033510,16636741,09339972,01943202,94646433,873600.040655,85044573,20748490,56452407,92256325,279700.047963,67252582,59757201,52261820,44766439,3721400.0102153,427111953,253121753,079131552,905141352,7311500.0110208,588120776,380131344,173141911,965152479,7571600.0118327,517129669,160141010,802152352,445163694,0881700.0126484,703138602,452150720,200162837,949174955,6971800.0134700,862147601,533160502,205173402,877186303,5481900.0142228,967155824,231169419,495183014,758196610,0222000.0151248,533165723,966180199,399194674,832209150,2652100.0159549,536174813,346190077,156205340,965220604,7752200.0167913,147183972,343200031,539216090,735232149,9312300.0176291,412193147,792210004,173226860,554243716,9342400.0184731,313202390,651220049,989237709,327255368,6652500.0193130,809211588,071230045,333248502,596266959,858
554. Тепловой расчет котельного агрегата БКЗ-210-140
Курсовые работы Физика

№Рассчитываемая величинаОбозначение и формулаРазмер ностьрасчет1Температура газов на выходе из топки(принимаем)12002Температура горячего воздухаTгв(выбираем)2323Энтальпия горячего воздухаккал/м3699,54Тепло вносимое воздухом в топкуккал/м3769,455Полезное тепловыделение в топкеккал/м392076Энтальпия продуктов сгорания в топке при отсутствии теплообмена с окружающей средойIT=QTккал/м392077Теоретическая температура горенияTaK20558Энтальпия газов на выходе из топкиккал/м351739Тепло, переданное излучением в топкеккал/м3512010Относительный уровень расположения горелок-0,211коэффициент тепловой эффективности-0,5412Шаг трубыS1мм6513наружный диаметр трубd1мм6014наружный диаметр топочных трубd2мм3215Угловой коэффициентX1(S/d1)-0,9916Угловой коэффициент потолкаX2(S/d2)-0,9817Коэффициент загрязненияр-0,6518Коэффициент тепловой эффективности труб-0,64519Коэффициент тепловой эффективности потолка-0,63920Объем топочной камеры м344021Удельная паропроизводительность КАDуд (табл.13)т/ч•м2222Ширина топкиа=D/Dудм9,5523Глубина топкив=6•daм6,624Высота топкиhг=Vг/a•вм7,025Площадь стенкиFстм265026Эффективная толщина излучающего слояS=3,6Vг/Fстм1,6627Коэффициент ослабления лучей отложениями (частицами)см2/кг•м0,13428Коэффициент зависящий от теплового напряжениясм2/кг•м0,13429Коэффициент ослабленияm-0,2430Суммарный коэффициент ослабленияК=Кг+Кс1/м•ата0,3531степень черноты факела-0,28132степень черноты при заполнении топки трехатомным газом-0,333Степень черноты топки-0,4234Площадь стенкиFстм2107836Температура газов на выходе из топки103537Энтальпия газов на выходе из топкиккал/м3405438Расчетный коэффициентМ=0,54-0,2•Хг-0,4639Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания4,86
555. Тепловой расчет котла ДЕ16–14ГМ
Курсовые работы Физика

Котлы паропроизводительностью 16 т/ч имеет непрерывную продувку из второй ступени испарения (соленый отсек) верхнего барабана и периодическую продувку из нижнего барабана нижнего коллектора заднего экрана в случае его наличия. Котлы ДЕ16-14ГМ выполнены с двухступенчатой схемой испарения. Во вторую ступень испарения при помощи поперечных перегородок в барабанах включена задняя часть правого и левого экранов топки, задний экран и часть конвективного пучка, расположенного в зоне с более высокой температурой газов. Питание второй ступени испарения осуществляется из первой по перепускной трубе диаметром 108 мм, проходящей через поперечную разделительную перегородку верхнего барабана. Контур второй ступени испарения имеет необогреваемые опускные трубы диаметром 159x4,5 мм. Опускным звеном циркуляционных контуров котлов и первой ступени испарения являются последние по ходу газов наименее обогреваемые ряды труб конвективного пучка. Конвективный пучок от топочной камеры отделён газоплотной перегородкой, в задней части которой имеется окно для входа газов в пучок. Перегородка выполнена из вплотную поставленных (S=55 мм.) и сваренных между собой труб диаметром 51 х 2,5 мм. При вводе в барабаны трубы разводятся в два ряда. Места разводки уплотняются металлическими проставками и шамобетоном. Выход дымовых газов из котлов осуществляется через окно в левой боковой стенке в конце конвективного пучка. Все типоразмеры котлов имеют одинаковую циркуляционную схему. Контур боковых экранов и конвективного пучка замкнуты непосредственно на барабан.
556. Тепловой расчет паровой турбины ПТ-25/30-8,8 в конденсационном режиме
Курсовые работы Физика

Наименование величиныПВД6ПВД5ДПНД4ПНД3ПНД2ПНД1ОЭКТемпература воды на входе в подогреватель, С188,5158,8143,8118,493,167,842,532,5Температура воды на выходе из подогревателя, С218188,5158,8143,8118,493,167,842,532,5Энтальпия воды на входе в подогреватель, кДж/кг800,5670,5605,5497,2390,2283,9178,06136,2Энтальпия воды на выходе из подогревателя, кДж/кг934,4800,5670,5605,5497,2390,2283,9178,06136,2Температура конденсата греющего пара отбора, С223199,4158,8148,8123,498,172,8Энтальпия конденсата греющего пара отбора, кДж/кг957,5822,8670,5627,07518,5411,3304,8Давление отбираемого пара, МПа2,451,350,600,460,220,0940,035Энтальпия отбираемого пара, кДж/кг3176305629442900278826802560
557. Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1
Курсовые работы Физика
1. Тепловой расчёт котельных агрегатов. (Нормативный метод)/Под редакцией Н.В. Кузнецова. М.: Энергия, 1973. 296с.
2. Резников М.И. Парогенераторные установки электростанций. М.: Энергия, 1974. 360с.
3. Методические указания по определению коэффициента полезного действия паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. Иваново, 1987. 36с.
4. Методические указания по определению коэффициента теплопередачи и температурного напора при расчёте поверхностей нагрева паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. Иваново; ИЭИ, 1987.
5. Методические указантя по поверочному расчёту топочной камеры и фестона паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. Иваново; ИЭИ, 1987.
6. Методические указания по конструкторскому расчёту пароперегревателя и хвостовых поверхностей паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. Иваново; ИЭИ, 1991. 36с.
7. Александров В.Г. Паровые котлы средней и малой мощности. Л.: Энергия, 1972.200с.
8. Ковалёв А.П., Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы: Учебник для ВУЗов. М.: Энерго- атомиздат, 1985. 376с.
558. Тепловой расчёт промышленного парогенератора K-50-40-1
Курсовые работы Физика

3,67Количество рядов труб по ходу газов»шт.4Количество труб в ряду»шт.9Площадь живого сечения для прохода газовFм2Эффективная толщина излучающего слояsмТемпература газов перед фестономИз расчёта топки°С1038Энтальпия газов перед фестономТо жекДж/кг14197Температура газов за фестономПо предварительному выбору°С995Энтальпия газов за фестономПо таблицекДж/кг13538.5Количество теплоты, отданное фестонукДж/кгТемпература кипения при давлении в барабане рб=4.4 МПаПо таблице VI7°С256Средняя температура газов°ССредний температурный напор°ССредняя скорость газовм/сКоэффициент теплоотдачи конвекциейПо рис. 65кВт/(м2·К)60*0.95*0.97*0.85=46.99Суммарная поглощательная способность трёхатомных газовм·МПа0.53=0.013Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами1/(м·МПа)Коэффициент ослабления лучей золовыми частицамиПо рис 5-61/(м·МПа)0,055Суммарная оптическая толщина запылённого газового потокаСтепень черноты излучающей средыПо рис. 54 или формуле (522)0,3Температура загрязнённой стенки трубы°СКоэффициент теплоотдачи излучениемПо рис. 612 (л=н а)Вт/(м2·К)220?0,3=66Коэффициент использования поверхности нагреваПо § 621Коэффициент теплоотдачи от газов к стенкеВт/(м2·К)Коэффициент загрязненияПо формуле (68) и рис. 61 м2·К/Вт0,0125Коэффициент теплопередачиВт/(м2·К)Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачикДж/кгТепловосприятие настенных трубкДж/кгСуммарное тепловосприятие газоходов фестонакДж/кг515.4+131.7=646.2Расхождение расчетных тепловосприятий%
559. Тепловой расчёт промышленного парогенератора ГМ-50-1
Курсовые работы Физика

3,5Количество рядов труб по ходу газов»шт.3Количество труб в ряду»шт.23Площадь живого сечения для прохода газовFм2Эффективная толщина излучающего слояsмТемпература газов перед фестономИз расчёта топки°С1144.77Энтальпия газов перед фестономТо жекДж/кг62718Температура газов за фестономПо предварительному выбору°С1076Энтальпия газов за фестономПо таблицекДж/кг58584Количество теплоты, отданное фестонукДж/кгТемпература кипения при давлении в барабане рб=4.4 МПаПо таблице VI7°С256Средняя температура газов°ССредний температурный напор°ССредняя скорость газовм/сКоэффициент теплоотдачи конвекциейПо рис. 65кВт/(м2·К)59*0.88*1*0.85=44.13Суммарная поглощательная способность трёхатомных газовм·МПа2.03=0.053Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами1/(м·МПа)Суммарная оптическая толщина запылённого газового потокаСтепень черноты излучающей средыПо рис. 54 или формуле (522)0,31Температура загрязнённой стенки трубы°СКоэффициент теплоотдачи излучениемПо рис. 612 (л=н а)Вт/(м2·К)220?0,31=68.2Коэффициент использования поверхности нагреваПо § 621Коэффициент теплоотдачи от газов к стенкеВт/(м2·К)Коэффициент теплопередачиВт/(м2·К)Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачикДж/кгТепловосприятие настенных трубкДж/кгСуммарное тепловосприятие газоходов фестонакДж/кг3694.8+389.1=4083.85Расхождение расчетных тепловосприятий%
560. Тепловой расчет судового парового котла
Курсовые работы Физика

С целью наблюдения за горением и состоянием кладки в передней и задней стенках кожуха сделаны отверстия, соединенные патрубком с головкой специального смотрового устройства. Корпус головки, где находится обойма с двумя синими жаростойкими стеклами, имеет внутреннюю и наружные крышки, защищающие стекла от перегрева из топки и от механических повреждений снаружи. Кирпичная клада передней и задней стенок в районе топки частично в районе трубного пуска выполнена из огнеупорных шамотных кирпичей, установленных на слой асбестового картона. Для кладки использую кирпичи: квадратные с центральными и смещенными отверстиями для болтов, фасонные для фурмы и для смотровых устройств - трехгранные. В районе топки кирпичи крепят к внутренним стенкам болтами, головки которых утапливают в отверстие кирпича, а затем замазывают раствором мертеля.

Blog

Курсовой проект по предмету Физика