Курсовой проект по предмету Физика

381. Расчет бесконтактного магнитного реле
Курсовые работы Физика

На рисунке 5 изображена характеристика управления БМР: 1 - кривая зависимости тока управления от напряжения на нагрузке без учёта обратных связей, 2 - кривая зависимости тока управления от напряжения на нагрузке с учётом отрицательной обратной связи, 3 - кривая тока управления реле (линия зависимости тока управления от напряжения на нагрузке с учётом положительной обратной связи, релейная характеристика), 4 - луч обратной связи без учёта действия тока управления при установленном токе переключения, 5 - луч обратной связи без учёта действия тока управления при заданном токе переключения.
382. Расчёт водоподготовительной установки для электростанции – КЭС суммарной мощностью 1800 МВт
Курсовые работы Физика
383. Расчет выпарной установки
Курсовые работы Физика

Наименование параметровОбозначениеКорпус (ступень)IIIIIIКонцентрация, вх/вых, %b18/22,622,6/30,230,2/48Полезная разность температур, оС?tп13,30617,51524,399Температура греющего пара, оСtн, 159,61140,134112,489Температура кипения раствора у середины греющих трубtкс146,304122,61988,09Температура кипения раствора у верхнего края труб, оСtк143,764117,94966,13Гидростатические потери, оС?22,544,6721,96Физико-химическая дисперсия, оС?12,634,465,33Гидравлические потери в трубопроводах, оС?3111Температура вторичного пара, оС141,134113,48960,8Давление греющего пара, атмрГ6,23,681,58Энтальпия греющего пара, ккал/кгhГ658,59653,07643,85Энтальпия конденсата, ккал/кгhк160,93140,86112,73Давление вторичного пара, атмрвт3,781,630,21Энтальпия вторичного пара, ккал/кгhвт653,38644,21623,62Теплоемкость раствора, вх/вых, кДж/кг*градсi3,6/ 3,43,4/ 3,13,1/ 2Интегральная теплота растворения, кДж/кгqRн/qRк-100/-120-120/-180-180/-215?qR= qRн-qRк206035
384. Расчет высоковольтного маслонаполненного кабеля низкого давления
Курсовые работы Физика

Резкий рост потребления электроэнергии с начала прошлого века неизбежно привел к увеличению напряжения в линиях передачи. Вскоре обнаружилось, что кабели с вязкой пропиткой не работоспособны при работе от 60 кВ и выше. Увеличение толщины изоляции позволило успешно работать при напряжениях до 100 кВ. Однако при больших напряжениях надежность и сопротивление старению оказались неудовлетворительными. В начале 20-х годов 20 столетия Л. Эмануэлли (L. Emanuelli) из миланской компании «Pirelli» (Италия), изобрел маслонаполненный кабель, и это изобретение по существу не подверглось изменениям до сих пор. В 1933 Бруг (Brugg) приобрел у «Pirelli» лицензию на производство кабелей и изготовил маслонаполненный одножильный кабель, рассчитанный на напряжение 150 кВ. Сначала его использовали параллельно с воздушной линией электропередачи на подстанции Тосс (Toss) швейцарской компании «North-East Switzerland Power Company». Компания «Brugg» сделала ряд нововведений в технологии высоковольтных кабелей и оборудования, в частности испытание импульсным напряжением. В 1942 году в Швейцарии сооружена первая полно масштабная линия протяженностью 600 м на основе маслонаполненных кабелей. Она соединила подземный завод «Innertkirchen no. 1» с наружной трансформаторной подстанцией компании «Oberhasli Power Company». Сегодня эти маслонаполненные кабели по-прежнему находятся в работе и демонстрируют надежную безотказную работу.
385. Расчет гидравлической системы
Курсовые работы Физика

Метод расчёта - используется сетевой метод расчета. В основе метода лежит способ постепенного упрощения структуры системы путем суммирования влияния отдельных элементов. С этой целью выделяются структуры, содержащие последовательно и параллельно соединённые элементы (агрегаты, трубопроводы, рабочие цилиндры). Для каждой структуры выполняется расчёт характеристики, позволяющий заменить её эквивалентным участком простого трубопровода. После замены выделенной структуры её суммарной зависимостью переходят к следующему внутреннему параллельному контуру и таким образом выходят на простой трубопровод. Данный расчёт выполнен в первом приближении, так как для определения путевых потерь принят ламинарный режим течения. Учтены заданные местные сопротивления. В расчёте давлений влияние изменения геометрического и скоростного напоров не учитывалось.
386. Расчет естественного и искусственного освещения швейного цеха
Курсовые работы Физика
387. Расчет и анализ идеального цикла ДВС со смешанным подводом теплоты
Курсовые работы Физика

При увеличении нагрузки двигателя, то есть при увеличении количества подведенной теплоты, увеличивается степень предварительного расширения ? и не изменяется степень сжатия. Следовательно, по мере увеличения нагрузки двигателя термический КПД цикла при постоянном давлении уменьшается (приложение 2). Это подтверждается sT диаграммой (приложение 1), показывающей, что по мере увеличения подвода теплоты выигрыш в работе цикла от дополнительных количеств теплоты постепенно уменьшается.
388. Расчет и анализ фильтров лестничной структуры
Курсовые работы Физика

6. Всепропускающий или фильтр постоянного затухания (ФПЗ) - фильтр с единичной (постоянной передачей для всех частот, т.е. с полосой пропускания от 0 до ). Используется для обеспечения требуемой фазовой коррекции и фазового сдвига. Требования к амплитудно-частотной характеристике фильтра, в первую очередь включают параметры полосы подавления, полосы пропускания и переходной полосы. В идеальном случае затухание фильтра должно быть равным нулю в полосе пропускания и стремиться к бесконечности в полосе подавления. В теории цепей на основе так называемого критерия Пали - Винера доказывается, что фильтры с прямоугольной АЧХ физически нереализуемы. Поэтому первая задача построения фильтра - аппроксимация идеальной прямоугольной характеристики функцией цепи, удовлетворяющей условиям физической реализуемости. Эта задача имеет многочисленные решения, доведенные до ряда стандартных функциональных построений, основанных на различных способах аппроксимации. Наиболее употребительными являются следующие типы фильтров, отличающиеся видом аппроксимирующей функции:
389. Расчет и выбор электропривода токарно-винторезного станка модели 16К20П
Курсовые работы Физика

Питание на схему подаётся включением автоматического выключателя QF1. Пуск электродвигателя главного привода М1 и гидростанции М4 осуществляется нажатием кнопки SB4 которая замыкает цепь контактора KM1, замыкаются его контакты, переводя его на самопитание. Остановка электродвигателя главного привода М1 осуществляется нажатием кнопки SB3. Управление электродвигателем быстрого перемещения каретки и суппорта М2 осуществляется нажатием толчковой кнопки, встроенной в рукоятку фартука и воздействующей на конечный выключатель SQ8. Пуск и остановка электронасоса охлаждения М3 производится переключателем SB7. Работа электронасоса сблокирована с электродвигателем М1, и выключение его возможно только после замыкания контактов пускателя КМ1. Для ограничения холостого хода электродвигателя главного привода в схеме имеется реле времени КТ3. В средних положениях рукояток включения фрикционной муфты главного привода замыкается нормально закрытый контакт конечного выключателя SQ6 и включается реле времени КТ3, которое через установленную выдержку времени отключит своим контактом электродвигатель главного привода. Автоматический выключатель отключает электроснабжение станка. При открывании кожуха сменных шестерней срабатывает микро переключатель SQ5 отключает электродвигатель главного привода. Путевой выключатель SQ1 смонтирован в шкафу управления, микропереключатель SQ5-на корпусе коробки подач.
390. Расчет и оптимизация каскадной системы автоматического регулирования и автоматизированной системы управления технологическими процессами
Курсовые работы Физика

На основе аппаратуры управления реализуются схемы управления. Они должны составляться, исходя их основного требования, - надежности, которая складывается из надежности технических средств ДУ и надежности работы оператора. Последняя оценивается количеством ошибочных действий оператора в единицу времени. Следовательно, во избежании ошибок действия оператора по управлению должны быть максимально простыми они должны сводиться, например, к одноразовому повороту ключа или нажатием кнопки. В тоже время оператор на должен испытывать недостатки в исходной информации. Для этого электрические схемы должны обеспечивать информационную связь с объектами управления в виде визуальных или акустических сигналов подтверждающих выполнение команд. Кроме того, должна быть обеспечена светозвуковая сигнализация при неисправностях самой электрической схемы, а также самопроизвольных или преднамеренных включениях (отключениях) того или иного агрегата СН.
391. Расчёт и оптимизация работы участка электроснабжения региональной энергосистемы при подключении нового присоединения
Курсовые работы Физика

Сравниваемые величиныИсходный режим работы сетиЭкономичный режим работы сетиРежим работы после подключения присоединенияНапряжения в узлах, кВU1121.492 Ð -5.597°122.101 Ð -5.6 °122.101 Ð -5.6°U2128.459 Ð-3.672°129.542 Ð -3.694°129.543 Ð -3.694 °U3130.783 Ð-3.143°131.174 Ð -3.151°130.147Ð -3.96°U4¢130.721 Ð-1.13°130.856 Ð -1.139°126.616 Ð -5.904°Токи линий, АI1325Ð -29.22°319 Ð -27.182°319 Ð -27.182°I253 Ð 23.38°55 Ð 25.955°272Ð -9.031°I3573 Ð -39.007°541 Ð -34.685°541Ð -34.685°I4¢423 Ð -33.388°414 Ð -31.362°509Ð -30.368°Токи нагрузок, АIn1409 Ð -38.216°404 Ð -37.388°404Ð -37.388°In2529 Ð -40.542°494 Ð -35.482°494 Ð -35.482°In3498 Ð -36.833°486 Ð -34.939°482 Ð -35.748°Токи трансформаторов, АItr149 Ð -179.605°49 Ð -177.219°59Ð -42.981°Itr286 Ð -62.596°90 Ð -64.316°90 Ð -64.316°Токи источников, АIЕ1443 Ð -12.59°440 Ð -10.571669Ð -12.725°IЕ2¢1011 Ð -27.208952 Ð -24.294°1048Ð -24.453°Мощности нагрузок, МВ·АSn1125.656+j80.42125.656+j80.42125.656+j77.874Sn2163.059+j122.294163.059+j122.294163.059+j101.055Sn3162.512+j108.341162.512+j108.341159.976+j99.144SnS451.226+j311.055451.226+j311.055448.691+j278.073Мощности потерь в линиях, МВ·АSlS5.86+j46.435.463 +j43.4657.673+j59.837Мощности потерь в трансформаторах, МВ·АStr10.011+j0.6690.011+j0.6730.017+j0.996Str20.035+j2.0940.039+j2.3070.039+j2.307Мощности трансформаторов, МВ·АSStr117.606-j1.60317.637-j2.598-17.229-j13.164SStr217.119+j29.00717.102+j31.06317.401+j30.577Мощности источников, МВ·АSЕ1168.791+j37.699168.651+j31.474254.442+j57.459SЕ2368.502+j189.448355.776+j160.577390.917+j177.761SES537.293+j227.147524.427+j192.051645.359+j235.220Мощность Si1, МВт393939Si2, МВт41.1628.68728.687КПД 0.9870.9880.972Коэффициент мощности0.8960.9220.926
392. Расчет и проектирование воздушных линий электропередач
Курсовые работы Физика

Шаблон накладывают на профиль трассы так, чтобы кривая 3 пересекала профиль в месте установки первой анкерной опоры, а кривая 2 касалась его, при этом ось у должна быть строго вертикальной. Тогда другая точка пересечения кривой 3 с профилем будет соответствовать месту установки первой промежуточной опоры. При таком положении шаблона во всех точках пролета габарит будет не меньше допустимого. Аналогично находится место установки второй промежуточной опоры и т.д.
393. Расчет идеального газового потока в камере ракетного двигателя
Курсовые работы Физика

Варианты1 331 441 55Сечения55заа44за5ау45аr, мм98.2398.23119.0774.8874.8898.23119.076374.8898.23119.07S, мм230313.630313.644540.417614.917614.930313.644540.412468.917614.930313.644540.4q(?)0.4110.7640.520.7080.8380.4870.33110.7080.4110.28?1.7970.5560.3471.5230.6570.3220.21410.4990.2690.18?(?)0.4620.9480.980.6130.9280.9830.9920.8330.9590.9880.995?(?)0.0670.8310.9320.1810.770.9410.9730.5280.8620.9580.981?(?)0.1450.8760.9510.2950.830.9570.9810.6340.90.970.987М2.4130.5220.321.7750.6220.2970.19610.4650.2470.165Т*, К950950950950950950950950950950950Т, К438.981900.968930.964582.674881.739933.533942.738791.667910.634938.562944.877р*, МПа3.0841.651.653.0842.6052.6052.6053.0843.0843.0843.084р, МПа0.20681.3711.5470.55731.9562.4512.5361.6292.6612.9563.027?*, кг/м311.3016.0456.04511.3019.5469.5469.54611.30111.30111.30111.301?, кг/м31.645.2955.7843.3297.7239.1379.3647.16410.1710.96411.149акр, м/с564.291564.291564.291564.291564.291564.291564.291564.291564.291564.291564.291?акр, м/с1014314.018195.661859.494370.513181.979120.851564.291281.369151.667101.507а, м/с420.199601.986611.925484.111595.528612.769615.782564.291605.207614.417616.481Ma, м/с1014314.018195.661859.494370.513181.979120.851564.291281.369151.667101.507G, кг/с50.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.406?сS, кг/с50.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.40650.406
394. Расчет каскадного усилителя
Курсовые работы Физика

Управляющий источник электрической энергии, от которого усиливаемые электрические колебания поступают на усилитель, называют источником сигнала, а цепь усилителя, в которую эти колебания вводятся, - входной цепью или входом усилителя. Источник, от которого усилитель получает энергию, преобразуемую им в усиленные электрические колебания, назовем основным источником питания. Кроме него, усилитель может иметь и другие источники питания, энергия которых не преобразуется в электрические колебания. Устройство, являющееся потребителем усиленных электрических колебаний, называют нагрузкой усилителя или просто нагрузкой; цепь усилителя, к которой подключается нагрузка, называют выходной цепью или выходом усилителя.
395. Расчёт коллекторного двигателя постоянного тока малой мощности
Курсовые работы Физика

Коллекторные двигатели постоянного тока с возбуждением постоянными магнитами мощностью до 200 Вт находят широкое применение в системах электроприводов систем автоматики, робототехники и транспортных средств. Двигатели разрабатываются на напряжение 6 110 В и частотой вращения 1500 6000 об/мин. Для двигателей постоянного тока рассматриваемого диапазона мощности с диаметром корпуса 20 80мм целесообразно использовать конструкцию с радиально расположенными магнитами. При этом целесообразно применять волновую обмотку якоря, не требующую уравнительных соединений. Число полюсов рекомендуется выбирать в диапазоне 2р = 2 6. Увеличение числа полюсов снижает размеры и массу ярма статора и якоря, но увеличивает магнитные потоки рассеяния и потери в стали из-за увеличения частоты перемагничивания. Пазы якоря выбирают овальной или круглой формы, обеспечивающие постоянную толщину зубца не менее 2мм.
396. Расчет коммутатора переменного напряжения
Курсовые работы Физика

Наименование параметраЗначениеИмпульсное напряжение в открытом состоянии при Iос, и = 3,14 Iос, ср max, tи = 10мс не более1,9 ВПороговое напряжение не более 1,15 ВОтпирающее постоянное напряжение управления при Uзс = 12 В не более: Tп = -60 °C, Iу, от = 0,9 А Tп = 125 °C, Iу, от = 0,25 А 9 В 3 ВНеотпирающее постоянное напряжение управления при Uзс,и = 0,67 Uзс, п, Rу = 20 Ом, Tп = 125 °C не менее0,5 ВПовторяющийся импульсный ток в закрытом состоянии при Uзс, и = Uзс,п, Rу = ?, Tп = 125 °C не более50 мАТок удержания при Uзс = 12 В, Rу = ? не более0,3 АТок включения при Iу, пр, и = 1 А, diу/dt = 1 А/мкс, tу = 50 мкс, не более0,7 АПовторяющийся импульсный обратный ток при Uобр, и = Uобр,п, Rу = ?, Tп = 125 °C не более50 мАОтпирающий постоянный ток управления при Uзс = 12 В не более Tп = -60 °C Tп = 125 °C0,9 А 0,25 АНеотпирающий постоянный ток управления при Uзс, и = 0,67Uзс, п, Rу = 20 Ом, Tп = 125 °C не менее10 мАВремя включения при Uзс = 100 В, Iос, и = Iос, ср max, Iу, пр, и = 1 А, diу/dt = 1 А/мкс, tу = 50 мкс, не более30 мксВремя задержки при Uзс = 100 В, Iос, и = Iос, ср max, Iу, пр, и = 1 А, diу/dt = 1 А/мкс, tу = 50 мкс не более10 мксВремя выключения при Uзс, и = 0,67 Uзс, п, duзс/dt = (duзс/dt)кр, Uобр, и = 100 В, Iос, и = Iос, ср max, (diос/dt)сп = 5 А/мкс, Tп = 125 °C, не более500 мксВремя обратного восстановления при Uобр, и = 100 В, Iос, и = Iос, ср max, (diос/dt)сп = 5 А/мкс, Tп = 125 °C, не более30 мксЗаряд обратного восстановления при Uобр, и = 100 В, Iос, и = Iос, ср max, (diос/dt)сп = 5 А/мкс, Tп = 125 °C не более1100 мкКлДинамическое сопротивление в открытом состоянии, не более0,34 МОмТепловое сопротивление переход-корпус, не более0,026 °С/Вт
397. Расчет комплекса релейных защит силового трансформатора
Курсовые работы Физика

В процессе эксплуатации не исключена возможность повреждений, как в трансформаторах, так и на их соединениях с выключателями. Имеют место также опасные ненормальные режимы работы, не связанные с повреждением трансформатора или его соединений. Возможность повреждений и ненормальных режимов обуславливает необходимость установки на трансформаторах защитных устройств. При этом учитываются многофазные и однофазные КЗ в обмотках и на выводах трансформатора, а также «пожар стали» сердечника. Наиболее вероятными являются междуфазные и однофазные повреждения на выводах трансформаторов и однофазные витковые замыкания. Значительно реже возникают междуфазные КЗ в обмотках. Защита от коротких замыканий выполняется с действием на отключение поврежденного трансформатора. Ненормальные режимы работы трансформаторов обусловлены внешними короткими замыканиями и перегрузками. В этих случаях в обмотках трансформатора появляются большие токи. Особенно опасны токи, проходящие при внешних КЗ; эти токи могут значительно превышать номинальный ток трансформатора. В случае длительного прохождения тока возможен интенсивный нагрев изоляции обмоток и ее повреждение. Перегрузка трансформаторов не влияет на работу системы в целом, так как она обычно не сопровождается снижением напряжения. С другой стороны, сверхтоки перегрузки относительно невелики и их протекание допустимо в течение некоторого времени, достаточного для того, чтобы персонал принял меры к разгрузке. В связи с этим зашита от перегрузки, при наличии дежурного персонала должна выполнятся с действием на сигнал. К ненормальным режимам работы трансформаторов с масляным заполнением относится также понижение уровня масла, которое может произойти, например, вследствие повреждения бака.
398. Расчет компрессора высокого давления
Курсовые работы Физика

Проведён расчёт двигателя JT9D20 его основных термогазодинамических характеристик, а также расхода, температуры, число оборотов ротора. Рассчитана геометрия канала компрессора. Построены графики изменения ширины венца лопаток по ступеням каскада. Проведено построение проточной части компрессора ВД.
399. Расчет контактного теплоутилизатора
Курсовые работы Физика
1. Семёнов С.А.,Литецкая Е.В. Энергосбережение в теплоэнергетике и теплотехнологиях. Основы теории и проектирования контактных теплоутилизаторов: Учебно-методическое пособие / С.А.Семёнов, Е.В.Литецкая. 2-е изд., исправл. и перераб. Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2006. 62 с.
2. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности / Под ред. К.Ф.Роддатиса. М.: Энергоатомиздат, 1989. 488 с.: ил.
3. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара: Справочник. Рек. Гос.службой стандартных справочных данных 2-е изд., перераб. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1984, 80 с. с ил.
4. Котельные установки промышленных предприятий. Тепловой расчет промышленных котельных агрегатов: учебное пособие для курсового проектирования.- Г.В. Пак .- Братск: БрИИ 1996 .
400. Расчет контактной сети переменного тока
Курсовые работы Физика

Нейтральную вставку выполняют, монтируя дополнительную контактную подвеску 1, которая вместе с подвесками смежных анкерных участков 1 и 2 образует два последовательно включенных воздушных промежутка. Нейтральные вставки располагают так, чтобы токоприемник локомотива, следующего через сопряжение анкерных участков, сначала переходил с контактного провода анкерного участка 1 (при движении слева направо) на нейтральную вставку и далее с нейтральной вставки на контактный провод анкерного участка 2. Через нейтральную вставку поезд проходит без тока по инерции. Для того чтобы он не остановился в пределах нейтральной вставки, при подходе к ней машинист разгоняет поезд до соответствующей скорости. Если поезд вынужденно остановился под нейтральной вставкой, то его выводят, включив секционные разъединители 2 и 3 в зависимости от того, в какую сторону он должен двигаться. Чтобы машинист знал, где нужно отключить и снова включить тяговые двигатели, устанавливают предупредительные сигнальные знаки.

Blog

Курсовой проект по предмету Физика