Анализ и совершенствование технологии ручной дуговой сварки неповоротных кольцевых стыков магистраль...
Реферат - Экономика
Другие рефераты по предмету Экономика
ая в верхней части стыка.
г)на четвертом этапе выполняют облицовочный слой несколько сварщиков подобно сварке заполняющих слоев.
Сварку заполняющих и облицовочного слоев шва осуществляют электродами с основным покрытием диаметром 4мм. Для увеличения производительности в верхней полуокружности трубы целесообразно использовать электроды диаметром 5мм. Сварку необходимо вести с меньшей длиной дуги, что предохраняет от возникновения пор в потолочном и вертикальном положениях. При сварке в потолочной части стыка замок следует сместить на 5060мм от нижней части окружности трубы. В двух смежных слоях замки должны отстоять на расстоянии 50100мм друг от друга. Электроды с основным покрытием образуют на поверхности швов трудноудаляемый шлак, который снимают с помощью шлифовальных машинок с последующей зачисткой металлическими щетками.
4)четвертый метод сборки и сварки стыков магистральных трубопроводов поточно-расчлененный применяют в нашей стране и за рубежом. Он предусматривает специализацию одного звена сварщиков по выполнению корневого слоя шва электродами с целлюлозным покрытием и другого звена сварщиков, выполняющих горячий проход электродами с тем же покрытием. Целесообразно операцию ручной зачистки кромок заменить использованием станков СПК, т.к. это сокращает время зачистки. Дальнейшие операции выполняют в той же последовательности, что и при поточно-групповом методе. Для поточно-расчлененного метода характерно, что каждый сварщик выполняет определенный участок шва без регулирования режима. Увеличения производительности и снижения продолжительности сварки можно достичь использованием повышенных значений сварочного тока и диаметров сварочных электродов. Применение этих приемов в зарубежной практике сокращает время сварки на 2530%.
Наиболее распространенным в настоящее время в России является поточно-групповой метод в сочетании со второй схемой сварки.
2.6 Особенности технологии сварки трубопроводов из различных видов стали
2.6.1 Сварка трубопроводов из сталей повышенной и высокой прочности
В отечественной и зарубежной практике трубопроводного строительства и резервуаростроения все чаще применяют стали с пределом прочности 550750МПа, что способствует уменьшению металлоемкости конструкций. Применение микродобавок ванадия, ниобия и титана позволило значительно повысить механические свойства стали за счет выделения карбидных и карбонитридных фаз. Эти стали (14Г2АФ, 15ГСТЮ, 16Г2АФ, 16Г2САФ, 17Г2АФ и т. п.) более склонны к росту зерна в околошовной зоне, а при высоких скоростях охлаждения в них появляются неравновесные структуры закалочного характера и холодные трещины. При разработке технологии сварки сталей повышенной и высокой прочности рассчитывают тепловой режим, при котором предотвращается образование мартенсита и закалочных трещин; выбирают сварочные материалы, обеспечивающие высокую технологическую прочность наплавленного металла и равнопрочность его с основным металлом. Эти вопросы обычно рассматривают в следующей последовательности:
1)проводят расчеты режима сварки по условиям проплавления, которые не отличаются от аналогичных расчетов при сварке незакаливающихся сталей;
2)пользуясь диаграммами термокинетического или изотермического распада аустенита для принятой стали, определяют допустимую скорость охлаждения металла при сварке. Для этого рассчитывают критическую скорость охлаждения;
3)найденную скорость сравнивают с мгновенной скоростью охлаждения, полученной по формулам.
При этом стремятся получить перлитную структуру. Требуемый тепловой режим сварки можно обеспечить соответствующим установлением погонной энергии процесса q /vсв или введением в технологический процесс подогрева металла перед сваркой или в процессе сварки. Возможность выбора погонной энергии процесса в значительной степени зависит от способа сварки. Для ручной сварки она может быть в пределах 440кДж/см, а для автоматической сварки под флюсом 16100кДж/см. Применение режимов с большими погонными энергиями предотвращает закалку, но приводит к чрезмерному перегреву основного металла в околошовной зоне, что неприемлемо для этих сталей. При сварке корневого слоя шва стыков трубопроводов электродами с основным покрытием диаметром 33,25мм погонная энергия составляет 10кДж/см, а при сварке электродами с целлюлозным покрытием диаметром 4мм 6кДж/см. В этом случае минимальную температуру стыка и критическую скорость охлаждения можно установить из рассмотрения зависимости минимально допустимой начальной температуры от толщины металла и эквивалента углерода (см.стр.136 [2]).
На образование закалочных трещин отрицательную роль играет растворенный в металле водород, причем тем более сильную, чем больше эквивалент углерода свариваемой стали. Поэтому при выборе электродов для сварки корневого слоя шва это положение необходимо учитывать. При сварке электродами с целлюлозным покрытием предъявляют более жесткие требования к температурному режиму монтажного стыка до начала и в процессе работы, к шлифовке металла корневого слоя шва, а также к технике выполнения второго слоя шва.
2.6.2 Сварка термически уплотненных сталей
Для сооружения магистральных трубопроводов с 1974 г. в нашей стране применяют термически упрочненные трубы из низколегированной стали 17Г2СФ, 17Г1С, 16ГБР, 16ГФР и др. При сварке термически упрочненных сталей в зоне термического влияния образуется участок, имеющий меньшую пр?/p>