Технология автоматизация литейных процессов
Информация - Разное
Другие материалы по предмету Разное
?редняя величина угара элемента в условиях раскисления металла в данном цехе. Марки стали, имеющие близкие значения базовых угоревших масс элемента, объединены в группы. Различие угоревших масс элементов по группам сталей свидетельствует о том, что предыстория плавки может быть непрерывной только внутри групп, а при переходах от одной группы сталей к другой она прерывается. Для сохранения непрерывности предыстории плавки iелью максимального извлечения информации из предыдущих плавок используется понятие эквивалентной окисленности плавки, которая расiитывается по формуле:
(1)
где O(i) полная окисленность i-ой плавки, %;
- остаточная базовая окисленность для группы сталей, к которой принадлежит i-ая плавка, %;
М1уг(i) угоревшая масса элемента 1, кг;
1 порядковый номер элемента (марганца, кремния);
D(i) коэффициент переiета угоревших масс элементов в эквивалентную окисленность, отн.ед.;
n количество элементов (марганец, кремний).
Эквивалентная окисленность плавки выравнивается по всем плавкам независимо от группы сталей и прогнозируется для предстоящей плавки при раiете расхода ферросплавов. Раiет эквивалентной окисленности стали на предстоящую плавку производится по формуле (2):
где Об(i) прогнозируемая базовая эквивалентная окисленность, %;
Cn(i), Mnn(i) прогноз экспресс-анализа стали, %;
C(i), Mn(i), Si(i) прогноз маркировочного анализа, %;
tсл(i), tд(i) прогноз времени слива и додувки, с;
BC, BMn, BSi коэффициенты, определяющие базовые значения углерода, марганца и кремния готовой стали, %;
б индекс базовых значений;
i плавка, на которую ведется раiет ферросплавов.
Угоревшие массы элементов, используемые вместо коэффициента угара, вычисляются по каждой раскисленной плавки после поступления данных химического анализа готовой стали с учетом фактических доз ферросплавов по формуле:
(3)
где Мкфер(i) расход ферросплава K, фактически дозированного на i-ой плавке, кг;
Llk(i) содержание элемента l в ферросплаве К, %;
l(i) содержание элемента 1 в готовой стали, %;
ln(i) содержание элемента l в стали на повалке, %;
Мст масса стали, кг.
Угоревшие массы элементов выравниваются внутри группы сталей и прогнозируются для предстоящей плавки при раiете расхода ферросплавов. Раiет угоревших масс элементов на предстоящую плавку производится по формуле:
(4)
где Мбуг(i) прогнозируемая масса l-ого элемента, кг;
Cn(i), Mnn(i) прогноз экспресс-анализа стали, %;
C(i), Mn(i), Si(i) прогноз маркировочного анализа, %;
tсл(i), tд(i) прогноз времени слива и додувки, с;
О(i) расiитанная на предстоящую плавку эквивалентная окисленность, %;
i-sr плавка, ближайшая по группе.
Для определения и прогнозирования влияния неконтролируемых факторов (ошибка прогноза времени слива, порядок и момент присадки ферросплавов, гранулометрический состав материала, состояние ковша) угоревшие массы элементов и эквивалентная окисленность плавки переiитываются на базовую марку стали, то есть условную марку, среднюю по своим параметрам для ККЦ-1. Приведение к базовым условиям эквивалентной окисленности производится по формуле:
(5
где О(i-s) окисленность, вычисленная по формуле (1), %;
Cn, Mnn прогноз экспресс-анализа стали, %;
C, Mn, Si анализ готовой стали, %;
tсл(i), tд(i) прогноз времени слива и додувки, с;
BC, BMn, BSi коэффициенты, определяющие базовые значения углерода, марганца и кремния готовой стали, %;
а0, b0, К0сл, К0д коэффициенты переiета, отн. ед.;
б индекс базовых значений;
(i-s) плавка, на которую пришел химический анализ.
Угоревшие массы элементов приводятся к базовым условиям по формуле:
(6)
где Мlуг(i-s) прогнозируемая угревшая масса l-ого элмемнта, кг;
Cn, Mnn прогноз экспресс-анализа стали, %;
C, Mn, Si анализ готовой стали, %;
tсл(i), tд(i) прогноз времени слива и додувки, с;
al, bl, Klсл, Klд коэффициенты переiета, отн. ед.;
i плавка, на которую ведется раiет ферросплавов;
i-sr плавка, ближайшая по группе;
BC, BMn, BSi коэффициенты, определяющие базовые значения углерода, марганца и кремния готовой стали, %;
l индекс элемента (Mn, Si).
Базовые значения эквивалентной окисленности плавок и угоревших масс элементов выравниваются (сглаживаются с помощью релейно-экспоненциального фильтра) и прогнозируются на предстоящую плавку. Эквивалентная окисленность сглаживается и прогнозируется внутри каждой группы сталей и непрерывно по всем плавкам. Угоревшие массы элементов, прогнозируемые для базовых условий, переiитываются на фактические условия текущей плавки по формуле (4).
Угоревшая масса элемента по условиям текущей плавки расiитывается по формуле:
(7)
где Мэл(Ф) масса элемента в ферросплаве Ф, т;
(8)
Эф содержание элемента в ферросплаве Ф, %;
М(Ф) масса ферросплава, используемого в текущей плавки, т;
Мэлусв усвоившая масса элемента, т;
(9)
Х содержание элемента в химическом анализе ковшевых проб, %;
Э содержание элемента в экспресс-анализе стали, %;
С масса садки, т.
Коэффициент угара элемента определяется по формуле: