Расчет двухступенчатого червячного редуктора
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
ей стенкой крышки редуктора и окружностью наибольшего диаметра червячного колеса вычисляется по формуле[7]
у1 = (1,5тАж3).?;(6.27)
у1 = (1,5тАж3).9 = 20 мм.
Расстояние от оси червяка до дна картера вычисляется по формуле[7]
у2 = (2тАж2,5).d2Б;(6.28)
у2 = (2тАж2,5).60 = 200 мм.
Толщина крышки подшипника вместе с манжетным уплотнением вычисляется по формуле[7]
х1 = 0,5.ТБ + 5тАж10 мм;(6.29)
х2 = 0,5.ТТ + 5тАж10 мм;(6.30)
х1 = 0,5.29 + 5тАж10 мм = 20 мм;
х2 = 0,5.46,5 + 5тАж10 мм = 30 мм.
Принимаем х1 = 20 мм, для всех подшипников Т <30 мм х2 = 30 мм для больших подшипников.
Определяем габаритные размеры редуктора
Bp ?2 ? +2х1+d2Ч2/2+Lчерт +dfччп1/2+ Тр+ 2 Тк /2;(6.31)
Где, Lчерт - размер между осями червячных колес, определяется графически.
p ? 29 +220 + 430/2 + 240+ 60/2+23+2 29/2 =580 мм.
Принимаем длину редуктора Lp =580 мм.
Bp = d2ч1+2 ? +2х2+2Ткб ;(6.32)
Bp = 250+2.9 + 230 + 2 29=382 мм.
Принимаем ширину редуктора Bp = 400 мм.
p = ? + у2 + аw2 + 0.5.dам2 + y1 + d1 + 8тАж12 +40 мм;(6.33)
Hp = 9 + 200 + 250 + 0.5430 + 20 + 8+8тАж12 +40=760 мм.
Принимаем высоту редуктора Hр =760 мм. Расстояние между отверстиями для фундаментных болтов определяются конструктивно при вычерчивании общего вида редуктора.
7. Тепловой расчет редуктора
Целью теплового расчета является проверка температуры масла в редукторе, которая не должна превышать допускаемой [t]м = 80 - 95 С. температура воздуха вне корпуса tв = 20 0С. температура масла tм в корпусе червячной передачи при непрерывной работе без искусственного охлаждения определяется по формуле:
(7.1)
гдеp1 - мощность на быстроходном валу редуктора, Вт;
h - КПД редуктора;t = 9тАж17 Вт/(м2.град) - коэффициент теплоотдачи;
А - площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора, м2.
Определяем площадь поверхности охлаждения при aw=112 мм по таблице 11.6[8]
A=0,9 м2.
Принимаем коэффициент теплоотдачи Кt =17.
Подставляя числовые значения в формулу (6.1), получим
,
что соответствует допускаемой температуре.
8. Проверочный расчёт подшипников
Быстроходный вал
Вычертим расчётную схему быстроходного вала
Рисунок 8.1 - Схема нагружения быстроходного вала
Исходные данные
Lb=260 мм; lm=90 мм; мм.
;;.
Н
Определим реакции опор в подшипниках быстроходного вала на вертикальную плоскость
(8.3)
(8.4)
(8.5)
(8.6)
(8.7)
(8.8)
Проверка
(8.9)
(8.10)
0=0.
Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х
(8.11)
(8.12)
(8.13)
(8.14)
Определим реакции опор в подшипниках быстроходного вала на горизонтальную плоскость
(8.15)
(8.16)
(8.17)
(8.18)
(8.19)
(8.20)
Проверка
(821)
(8.22)
0=0.
Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Y
(8.23)
(8.24)
(8.25)
(8.26)
Строим эпюру крутящих моментов
(8.27)
Определяем суммарные радиальные реакции
(8.28)
(8.29)
Определяем суммарные изгибающие моменты
(8.30)
(8.31)
Определение эквивалентной динамической нагрузки быстроходного вала для подшипника 7606.
Пригодность подшипников определяем путём сопоставления расчётной динамической грузоподъемности Сrp с базовой Cr по условию
Сrp Cr:
Расчётная динамическая грузоподъёмность определяется по формуле[7]
(8.32)
где RE - эквивалентная динамическая нагрузка, Н;
m - показатель степени m=3,33 - для роликовых подшипников;
a1 - коэффициент надежности a1=1;
a23 - коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатации a23=0,65;
n - частота вращения соответствующего вала, об/мин.;
Lh - требуемая долговечность подшипника предусмотрена ГОСТ 16162-93 и составляет для червячных редукторов Lh5000 ч.
По таблице базовую динамическую грузоподъемность Cr=63кН.
Эквивалентная динамическая нагрузка вычисляется по формулам[1]
(8.33)
при
(8.34)
Найдем по таблице 9.1[7] коэффициент радиальной нагрузкиX=0,4, коэффициент осевой нагрузки Y=1,88, коэффициент влияния осевого нагружения e=0,32.
Определим осевые составляющие радиальной нагрузки подшипника RS1 и RS2 по формулам[1]
(8.35)
(8.36)
Так как RS1 RS2 - RS1, то осевая нагрузка в подшипниках вычисляется по формулам[7]
Ra1 = RS1;(8.37)a2 = RS1 + Fa1,(8.38)
где Fa1 - осевая сила на червяке Fa1=2102.3H.
Подставляя числовые значения в формулы, получаем
Ra1=146.75 H;
Ra2=146.75+2102.3=2249 Н.
Найдем соотношение
,
где V - коэффициент вращения V=1.
=
Таким образом, эквивалентная динамическая нагрузка вычисляется по формуле
где КБ - коэффициент безопасности. По таблице 9.4 [7] принимаем КБ=1,05
KT - температурный коэффициент. По таблице 9.5[7] принимаем KT=1
Подставляя числовые значения в формулу, получаем
Н.
Найдем соотношение
,
=
Таким образом, эквивалентная динамическая нагрузка вычисляется по формуле
H.
Определим динамическую грузоподъемность более нагруженной второй опоры по формуле
Н < 63000 Н.
Такая расчетная грузоподъемность меньше базовой - подшипник 7606 пригоден для