Прессы для горячей объемной штамповки
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
рьируемых начальных параметров принимались: начальная температура и объем заготовки. В соответствии, с рассмотренным материалом в разделе 1.5, объем заготовки был взят, как 1,5% от номинального объема, а начальная температура 50 oC от номинальной начальной температуры заготовки. Для каждой поковки было проведено три раiета. Первый, с максимальным объемом и с минимальной начальной температурой, второй, соответственно наоборот, с минимальным объемом и максимальной начальной температурой и третий, с номинальными значениями начальной температуры и объема заготовки.
Все технологические параметры операции и данные оборудования брались из конкретных технологических процессов штамповки на КГШП. За исключение оборудования для штамповки поковки типа лопатка, данная деталь изготавливалась на винтовом прессе энергией 1200 кДж. Исходя из максимальной раiетной силы деформирования в этой операции, для последующего моделирования были приняты параметры оборудования такие, как у КГШП силой деформирования 80 МН.
По результатам раiетов были построены графики зависимости технологической силы деформирования от недохода ползуна до крайнего рабочего положения (рис. 64, 67, 70, 73). Дальнейшее их приведение к силе деформирования равной 25 МН осуществлялось по теории подобия в следующем порядке:
1)Максимальную приведенную силу деформирования для раiета с номинальными параметрами заготовки (Рн пр max) принимали равной 25МН;
2)Текущую приведенную силу деформирования заготовки (PП) вычисляли по формуле
где Рн max - максимальная сила деформирования для заготовки с номинальными начальными параметрами; P - текущая сила деформирования заготовки.
3)Величину приведенного недохода ползуна до крайнего рабочего положения (sП) вычисляли как
где s - текущий недоход ползуна до КРП.
Моделирования процесса штамповки шатун (рис. 63) проводились со следующими исходными данными табл. 12.
Рис. 63. Общий вид поковки шатун.
Таблица 12 Параметры заготовки и оборудования при моделировании процесса штамповки поковки шатун
Напряжение текучести, МПапараметрвеличинаед. измеренияПараметры заготовкиПлотность7750Теплопроводность45,5Теплоемкость549Температура плавление1539оСДеформация (относит.)Параметры оборудованияЗависимость напряжения текучести от относительной деформации для стали 45Х, при температуре 1000 oC и скорости деформации равной: а) 0,001 1/с; б) 0,01 1/с; в) 0,1 1/с; г) 1 1/с; д) 10 1/с; е) 100 1/с; ж) 1000 1/с.Ход ползуна350ммХодов в минуту65Номинальное усилие25МНОтношение радиуса кривошипа к длине шатуна0,18-
Результирующие графики зависимости раiетной технологической силы деформирования от недохода ползуна до КРП для операции штамповки поковки шатун представлены на рис. 64 и рис. 65.
Рис. 64 Раiетная сила деформирования при штамповке поковки шатун: 1 - раiет при максимальном объеме и минимальной начальной температуре заготовки; 2 - раiет при минимальном объеме и максимальной начальной температуре заготовки
Рис. 65. Приведенная раiетная сила деформирования при штамповке поковки шатун: 1 - раiет при максимальном объеме и минимальной начальной температуре заготовки; 2 - раiет при минимальном объеме и максимальной начальной температуре заготовки
Моделирования процесса штамповки лопатка (рис. 66) проводились со следующими исходными данными табл. 13.
Рис. 66. Общий вид поковки лопатка
Таблица 13. Параметры заготовки и оборудования при моделировании процесса штамповки поковки лопатка
Напряжение текучести, МПа параметрвеличинаед. измеренияПараметры заготовкиПлотность7750Теплопроводность28Теплоемкость900Температура плавление1539оСДеформация (относит.)Параметры оборудованияЗависимость напряжения текучести от относительной деформации для стали 13Х11Н2В2МФ, при температуре 1000 oC и скорости деформации равной: а) 0,05 1/с; б) 7,5 1/с; в) 150 1/с.Ход ползуна450ммХодов в минуту30Номинальное усилие80МНОтношение радиуса кривошипа к длине шатуна0,2-Результирующие графики зависимости раiетной технологической силы деформирования от недохода ползуна до КРП для операции штамповки поковки лопатка представлены на рис. 67 и рис. 68.
Рис. 67 Раiетная сила деформирования при штамповке поковки лопатка: 1 - раiет при максимальном объеме и минимальной начальной температуре заготовки; 2 - раiет при минимальном объеме и максимальной начальной температуре заготовки
Рис. 68 Приведенная раiетная сила деформирования при штамповке поковки лопатка: 1 - раiет при максимальном объеме и минимальной начальной температуре заготовки; 2 - раiет при минимальном объеме и максимальной начальной температуре заготовки
Моделирования процесса штамповки крестовина (рис. 69) проводились со следующими исходными данными табл. 14.
Рис. 69. Общий вид поковки лопатка
Таблица 14. Параметры заготовки и оборудования при моделировании процесса штамповки поковки крестовина
Напряжение текучести, МПа параметрвеличинаед. измеренияПараметры заготовкиПлотность7530Теплопроводность28Теплоемкость636Температура плавление1539оСДеформация (относит.)Параметры оборудованияЗависимость напряжения текучести от относительной деформации для стали 20 ХГНМ, при температуре 1000 oC и скорости деформации равной: а) 0,3 1/с; б) 2 1/с; в) 10 1/с.Ход ползуна350ммХодов в минуту65Н