Прессы для горячей объемной штамповки
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
а опасные сечения вала и ползун. При этом процесс настолько быстротечен, что диссипация энергии в опорах ИМ и на пробуксовку муфты незначительна.
Рис. 79. Зависимость максимального усилия на ползуне от угла встречи ползуна с заготовкой. График технологической нагрузки - типовой линеаризованный график ГОШ ЭНИКМАШ: 10 - при n=10 х/мин; 20 - при n=20 х/мин; 40 - при n=40 х/мин; 60 - при n=60 х/мин; 80 - при n=80 х/мин; 100 - при n=100 х/мин
Рис. 80. Зависимость максимального крутящего момента на главном валу от угла встречи ползуна с заготовкой. График технологической нагрузки - эффективная жесткость пресса: 10 - при n=10 х/мин; 20 - при n=20 х/мин; 40 - при n=40 х/мин; 60 - при n=60 х/мин; 80 - при n=80 х/мин; 100 - при n=100 х/мин
а)
б)
Рис. 81. Зависимость максимального крутящего момента на главном валу (а) и максимального усилия на ползуне (б) от угла встречи ползуна с заготовкой. Работа на густой смазке: 1 - m=0.03; 2 - m=0.04; 3 - m=0.05; 4 - m=0.06.
Возникновение перегрузки пресса вблизи КРП, где скорость ползуна стремится к нулю, носит статический характер, о чем свидетельствует стремление графиков на рис. 79 в одну точку при приближении угла встречи к КРП. То же можно сказать и о крутящем моменте на главном валу (рис. 80). Поэтому при нормальных условиях работы пресс можно рассматривать как статическую машину. График зависимости максимального крутящего момента от угла встречи с заготовкой (рис. 80) выглядит вполне логично, крутящий момент тем больше, чем больше число непрерывных ходов пресса, причем это справедливо для всех углов встречи с заготовкой. Увеличение максимального момента с увеличением скорости вращения главного вала, объясняется тем, что при этом увеличивается энергия ведомых масс, соответственно их энергия и вызывает большую перегрузку.
а)
б)
Рис. 82. Зависимость максимального крутящего момента на главном валу (а) и максимального усилия на ползуне (б) от угла встречи ползуна с заготовкой. Работа на жидкой смазке: 1 - m=0; 2 - m=0.01; 3 - m=0.02; 4 - m=0.03. Момент сцепления муфты уменьшен и равен 0.7МН
а)
б)
Рис. 83. Зависимость максимального крутящего момента на главном валу (а) и максимального усилия на ползуне (б) от угла встречи ползуна с заготовкой: 1 - при Iпр = 0.4I; 2 - при Iпр = 0.8I; 3 - при Iпр=I; 4 - при Iпр=1.2I; 5 - Iпр=1.6I, где I - момент инерции ведомых частей муфты. Приведенный коэффициент трения в ИМ ? = 0.03
Своеобразна зависимость максимального усилия на ползуне для различного числа ходов (рис. 78). На малых скоростях вращения главного вала кривые выглядят вполне логично - максимальное усилие возрастает при приближении к КРП. Это объясняется тем, что при приближении к КРП муфта начинает пробуксовывать при большем усилии, то есть к моменту пробуксовки пресс накапливает большую линейную деформацию и, соответственно, усилие. На больших числах ходов максимальное усилие перегрузки наоборот, начинает падать при приближении угла встречи к КРП. Это объясняется опять же влияние инерции главного вала. Момент в сечении I (см. рис. 76) падает с увеличением инерционности вала, поэтому при больших числах ходов на малых углах муфта начинает пробуксовывать позже, чем по статическому раiету, а вблизи КРП муфта начинает пробуксовывать раньше. Этот вывод нуждается в дальнейшей проверке.
Влияние приведенного коэффициента трения в ИМ на величину максимальной перегрузки по моменту и усилию приведено на рис. 80 и 81. Для работы на жидкой смазке момент сцепления муфты переiитан по уравнению элементарных работ и составляет 0,6 от момента сцепления пресса КГШП ЗиЛ 25 МН - 0,7 МНтАвм. Из графков видно, что коэффициент трения практически не влияет на величину перегрузки, по усилию. Переход на жидкую смазку ведет к уменьшению момента сцепления муфты. Это уменьшение приводит к примерно пропорциональному уменьшению крутящего момента при перегрузке, но оно не значительно. Рис. 83 свидетельствует о существенном влияние ведомых масс на величину перегрузки по крутящему моменту на главном валу и усилию на ползуне, она меньше, чем меньше момент инерции ведомых масс. При этом влияние ведомых масс тем больше, чем дальше от КРП происходит встреча ползуна с заготовкой.
4. Предохранение КГШП от перегрузок
.1 Общая структура системы предохранения
Высокий темп штамповки, все возрастающая жесткость кривошипных прессов и частые переналадки диктуют необходимость обеспечения их надежной защиты от перегрузок, и в то же время исключают использование традиционных способов предохранения. Поэтому необходима система комплексной защиты, основанная на сочетании статистического предохранения (предохранение по частоте) и предохранения по уровню перегрузок.
Такая система состоит из:
1.Четырех промышленных пъезодатчиков закрепленных на стойка пресса.
Сами датчики практически безъинерционны по отношению к процессам перегрузки, но инерционность устройств систем управления и включения, отключающих ИМ при сигнале о перегрузке, такова, что не позволяет предупредить первую перегрузку. Фактически ликвидируются лишь последующие перегрузки и уменьшается, причем весьма существенно, их общее количество в единицу времени, скажем за 1 год. Долговечность пресса существенно увеличивается, хотя уровень допустимого усилия на ползуне может быть превзойден. Этот способ статистического предохранения хорош своей информативностью, точностью, сравнительной доступностью по начальной цене, сравнительной универсальностью. Но плох инерционностью, не способностью решить окон