Генератор трапецеидального сигнала 1 6 Расчет генератора трапецеидального сигнала 1 9 Генератор трапецеидального сигнала 2 11 Расчет генератора трапецеидального сигнала 2 11 Компараторы 12 Аттенюатор 14 Сумматор 14

Вид материала

Реферат

Содержание Постановка задачи Разработка структурной схемы Разработка принципиальной схемы Генератор трапецеидального сигнала 1 5 В. Усечения трапецеидального сигнала можно добиться путем включения в цепь ООС параллельно конденсатору С4 С определяется как , где Q Расчет генератора трапецеидального сигнала 1 10 В необходимо рассчитать конденсатор в цепи ООС операционного усилителя DA3. Так как минимально возможный период импульса 100 Генератор трапецеидального сигнала 2 Расчет генератора трапецеидального сигнала 2 5 В используется делитель напряжения на резисторах R12-R13 Расчет усилителя мощности Расчет по переменой составляющей Расчет блока питания Расчет стабилизатора ±35В Расчет стабилизатора ±15В Расчет выпрямителя ±35В Расчет выпрямителя ±15В Список литературы Приложение Спецификация

Подобный материал:

• Контрольная работа по дисциплине «Электротехника и электроника» Тема: Расчет транзисторного, 244.92kb.
• Составляющих ряда Фурье данного периодического сигнала, 20.61kb.
• 1. Вопросы к вступительным испытаниям (экзамену) при приёме в магистратуру, 23.78kb.
• Теория, 99.84kb.
• Антовой теории, но не будем сейчас "копать" столь глубоко, а его цифровое представление, 86.55kb.
• Лекция 09. Теория информации, 93.01kb.
• Модулятор с подавлением постоянной составляющей сигнала, 125.9kb.
• Автоматическая регулировка усиления (ару) прм, 189.62kb.
• Спектры сигналов, 22.85kb.
• С. А. Останин Демодуляция оптического сигнала в усилителе лазерного излучения, 47.91kb.

Содержание

Введение

Генераторы различных сигналов находят применение в измерительной технике, в моделирующих и решающих устройствах, в системах кодирования и декодирования сигналов. С помощью этих сигналов осуществляется настройка и коррекция узлов приемных устройств. Применяются они и в качестве опорных сигналов при выделении полезного сигнала из шумов.

Сигналы специальной формы можно формировать двумя способами: дискретным и аналоговым. Аналоговый способ формирования различных сигналов значительно проще дискретного. Этот способ применяется в основном при формировании сигналов треугольного и трапециидального вида. Эти сигналы получили наибольшее распространение. Существует большое число устройств, формирующих эти сигналы. Многие схемы обладают малым коэффициентом нелинейности. В наиболее совершенных устройствах коэффициент нелинейности составляет десятые доли процента. В основу их положен принцип заряда конденсатора постоянным током. Сложность схемы определяется линейностью выходного сигнала. Очень часто схемы должны обеспечивать достаточно большой ток в нагрузке.

Постановка задачи

Разработать генератор сигналов специальной формы со следующими параметрами:




Заполняющий сигнал синхронизирован с несущим.


(U_вых)_зап=(0-2), В

U_вых=(0-30), В

(I_н) _max =1, А

f_зап=1, МГц

T_н=100, мкс

Т=(200-500), мкс


Источник питания трансформаторный со стабилизацией напряжения.

Разработка структурной схемы

Для получения сигнала требуемой формы необходимы два генератора трапецеидальных сигналов различной частоты. Анализируя выходные напряжения с генераторов при помощи компараторов и логических элементов, необходимо синхронизировать и в нужный момент просуммировать сигналы. Далее необходимо будет усилить сигнал по мощности. Таким образом, можно будет создать генератор специальных сигналов с требуемыми характеристиками.




Генератор трапецеидального напряжения можно реализовать двумя способами: путем усечения синусоидального сигнала или при помощи интегрирования прямоугольного напряжения. Так как в задаче проекта стоит возможность изменения скважности сигнала, т.е. изменение периода импульсов при сохранении длины, удобнее будет использовать интегрирование. Оптимальным будет последовательное соединение автоколебательного мультивибратора прямоугольного напряжения, одновибратора и интегратора. Мультивибратор позволит задать частоту сигнала, с помощью одновибратора можно зафиксировать длину импульса, а интегратором можно получить треугольный сигнал, из которого уже сформировать трапецеидальный сигнал.


Так как заполняющий сигнал так же имеет трапецеидальную форму, но возможность изменения скважности не требуется, то можно будет использовать ту же самую схему генератора, исключив одновибратор.

Для гальванической развязки информационного и управляющего сигналов можно использовать оптопары.

Разработка принципиальной схемы

Генератор трапецеидального сигнала 1

Генератор трапецеидального сигнала состоит из трех каскадов: тактового генератора, ждущего мультивибратора и интегратора.

Тактовый генератор представляет собой автоколебательный мультивибратор, формирующий на выходе прямоугольные сигналы. Он выполнен на операционном усилителе DA1. Основное назначение тактового генератора – задавать частоту следования импульсов, изменяющуюся в диапазоне 2-5 кГц. Изменения частоты можно добиться путем изменения сопротивления R1 в цепи обратной связи генератора.

Прямоугольный сигнал будет иметь амплитуду ± 10 В, т.к. у ОУ КР574УД2 (DA1) выходное максимальное напряжение имеет амплитуду





± 10 В. Это необходимо для того, чтобы в дальнейшем треугольный сигнал можно было преобразовать в трапецеидальный с амплитудой, достаточной для срабатывания логического элемента.

Далее следует ждущий мультивибратор, выполненный на операционном усилителе DA2. Он необходим для формирования прямоугольного импульса постоянной длительности в 100мкс вне зависимости от частоты тактового генератора. Таким образом можно добиться изменения скважности сигнала. Для улучшения характеристик одновибратора, а именно для уменьшения времени готовности поставим параллельно конденсатору C2 в цепи отрицательной обратной связи диод VD1 в обратном включении. Длительность выходного сигнала задается резистором R4.

Амплитуда выходного сигнала будет также равна ± 10 В, так как DA2 реализован на ОУ КР574УД2.



Однократным интегрированием сигнала прямоугольной формы можно получить сигнал треугольной формы. На основе операционных усилителей можно строить практически идеальные интеграторы, на которые не распространяется ограничение U_вых<< U_вх. Треугольный сигнал будет иметь амплитуду ± 10 В, т.к. у ОУ КР574УД2 (DA3) выходное максимальное напряжение имеет амплитуду ± 10 В.

Для последующего срабатывания логического элемента необходим импульс амплитудой 5 В. Усечения трапецеидального сигнала можно добиться путем включения в цепь ООС параллельно конденсатору С4 источника напряжения номиналом в 5 В. Так как эквивалентной схемой замещения диода является источник напряжения в 0,7 В, то необходимого порога можно добиться путем последовательного соединения восьми диодов (VD2-VD9). Таким образом при превышении входным напряжением порога в 5,6 В, интегратор превращается в усилитель с нулевым коэффициентом усиления, то есть напряжение на выходе интегратора не превышает порогового напряжения. Наличием такого порога также решается задача помехоустойчивости, так как он позволяет игнорировать паразитные пульсации напряжения.




Ниже объясняется способность такой схемы интегрировать. Емкость С определяется как , где Q – электрический заряд; U – напряжение. Отсюда следует, что Q = CU изменение заряда за единицу времени, т.е. ток через конденсатор С равен (3-1). Если операционный усилитель близок к идеальному (т.е. в ОУ ток не втекает) K à ¥, U_d»0, то i_R = i_C. Из соотношения (3-1) получается:

.

Так как U_C = U_вых, то

.

Разрешая это выражение относительно dU_вых

,

а проинтегрировав его, получается:

(3-2).

Пределами интегрирования в уравнении (3-2) являются моменты времени t₁ и t₂, т.е. начало и конец интервала времени наблюдения сигнала.

Расчет генератора трапецеидального сигнала 1

Чтобы мультивибратор был симметричным, коэффициент передачи ПОС должен быть равен 0,5. Коэффициент передачи находится по формуле



Отсюда видно, что R₂=R₃ =10кОм.

Частота следования импульсов симметричного мультивибратора:

, где ,

.

или

Для повышения качества мультивибратора, а именно для получения прямоугольного импульса необходимо чтобы . С инженерной точки зрения достаточно будет, чтобы ,





Для изменения частоты генерации сигнала будет использоваться оптронная пара АОР-113А, параллельно с которой будет подключен шунтирующий резистор R₁=220 кОм для уменьшения темнового сопротивления оптопары, у которой R_max=2 МОм, а R_min=2 кОм. Тогда пределы изменения сопротивления станут равны R_max=200 кОм, а R_min=2 кОм. R_ср=101кОм найдем емкость С₁



Номинал конденсатора С₃ выбираем исходя из частоты сигнала, т.е.



,

Ближайшая по номиналу емкость является 22нФ.

Длина импульса на выходе одновибратора находится по формуле

, где

Чем меньше время восстановления одновибратора, тем шире его частотный диапазон работы. Время восстановления определяется формулой



, т.е. возьмем









R₄=5кОм



Чтобы за время входного импульса напряжение на выходе интегратора достигало максимальной амплитуды в 10 В необходимо рассчитать конденсатор в цепи ООС операционного усилителя DA3. Так как минимально возможный период импульса 100 мкс, то время нарастания фронта будет равно 50 мкс. Зная формулу




Для получения треугольного напряжения необходимо, чтобы выполнялось условие . С инженерной точки зрения достаточно соотношения :





, то

Генератор трапецеидального сигнала 2

Аналогично будет выглядеть генератор трапецеидального напряжения для заполняющего сигнала. Отличием будет отсутствие одновибратора в схеме генератора. Произведем расчет элементов схемы.

Расчет генератора трапецеидального сигнала 2

Из условия симметрии:



Отсюда видно, что R₉=R₁₀ =5кОм.

, где ,

.



Для повышения качества мультивибратора, а именно для получения прямоугольного импульса необходимо чтобы . С инженерной точки зрения достаточно будет, чтобы ,









или :





, то .

Компараторы

В данном проекте используются два компаратора. Их основная функция сравнивать напряжение, поступающее не вход, с некоторым опорным.



Для задания опорного напряжения компаратора величиной 5 В используется делитель напряжения на резисторах R12-R13. Положив R12 = 4 кОм из соотношения получим R13 = 2 кОм. Выходное напряжение компаратора при данном включении изменяется следующим образом: если U_вх < U_оп, то U_вых = 0 В, иначе U_вых =+U_п =+15 В. Уровень логической единицы на входе логического элемента составляет 4,7 В. Таким образом на выходе компаратора установлен делитель напряжения на резисторах R14-R15 со следующими номиналами R14 = 270 Ом, R15 = 1 кОм.



Аналогично можно рассчитать второй компаратор.

Если U_вх > U_оп, то U_вых = 0 В, иначе U_вых =+U_п =+15 В. Для принятия логическим элементом входного сигнала в качестве логической единицы необходимо 4,7 В. Номиналы сопротивлений делителя R16 = 270 Ом, R17 = 1 кОм.

Аттенюатор

Аттенюатор представляет собой усилитель с регулируемой обратной связью, для чего используется оптопара АОР-113А. Амплитуда выходного сигнала для аттенюатора на DA8 на КР574УД2 должна изменяться от 0 до 2 В. Темновое и световое сопротивление оптопары соответственно равны R_max=2 МОм, и R_min=2 кОм. Так как входная амплитуда сигнала 5,6 В, то необходимо ослабить сигнал идущий от генератора трапецеидальных колебаний, т.е. входное сопротивление R_OP2min было больше сопротивление R₁₈ цепи ООС ОУ. Должно выполнятся условие:





Ближайшее по номиналу 680Ом.

Сумматор

На схеме показан ОУ DA9 на КР574УД2, используемый для реализации инвертирующего сумматора с усилением сигнала по каждому каналу. Используя такую схему, можно выполнить сложение нескольких напряжений.

Данный сумматор позволяет усилить входной сигнал по первому каналу в диапазоне от 0 до 30 В. Засчет оптопары OP3 на АОР-113А, темновое и световое сопротивление которой соответственно равны R_max=2 МОм, и R_min=2 кОм. При этом амплитуду сигнала по второму каналу оставить без изменения. Темновое сопротивление оптопары и будет определять номинал сопротивления в ОС ОУ.



, т.е.

.

Ближайшее по номиналу будет 11кОм.

Расчет усилителя мощности

Расчет по постоянной составляющей

Для усиления сигнала по мощности выберем двухполярный усилитель 3-х каскадов:

1. дифференциальный каскад (к₁);
   
2. каскад ОЭ (к₂);
   
3. двухтактный эмитерный повторитель (к₃).
   

Входной сигнал, подаваемый на усилитель мощности, имеет амплитуду 15,64 В. Требуется получить сигнал с амплитудой 30В и током нагрузки 1А.

U_ПИТ = U_{ВЫХ max} + U_{КЭ min}=30 + 3 = 33 В.


Принимается U_ПИТ= 35 В, где U_{КЭ min}=3 В берется из справочных данных транзисторов выходного каскада. Определим мощность, рассеиваемую в коллекторных переходах обоих транзисторов:

Р_К=(U_ПИТ - U_ВЫХ )I_H =(35-30)*1=5 Вт

Исходя из условия, что U_КЭдоп>U_ПИТ, принимается U_КЭдоп=40 В, I_kдоп>1А, Р_К>5 Вт. Выбираем транзисторы VT21 - КТ815Б (P_Kmax=10 Вт на радиаторе, U_КБО= 50 В, I_кmax=1,5 А, =40) и VT22 - КТ814Б (P_Kmax=10 Вт на радиаторе, U_КБО= 50 В, I_Кmax= 1,5 А).

Ток покоя выбирается по минимуму переходных искажений, при этом падение напряжения на R₄₁, R₄₂ равно 0,8 В, при токе покоя 0,01 А

R₄₁=R42 = 0.8/2*0.01= 40 Ом.

Принимается R₄₁=R₄₂=39 Ом. Диоды выбираются таким образом, чтобы задать падение напряжения на них равное 2 В, отсюда VD18=VD19=МД226 (U_ПР=1 В, I_ПРmax= 300 мА). У транзистора VT20 ток коллектора равен

I_K=10I_бvt22= I_H /4 = 250 мА,

исходя из этого VT20 - КТ385АМ (U_КБО= 60 В, I_кmax= 300 мА, =150). Ток через VT20 задается источником тока типа «токовое зеркало» на транзисторах VT24 и VT23 - КТ385АМ. Используя равенство

I=U_ПИТR₃₆ /R₃₇R₃₈,


и приняв R₃₆=R₃₇=100 Ом, получается R₃₈=140 Ом, выбирается R₃₈=150 Ом. Зная ток базы транзистора VT20

I_Б = I_К/=1,6 мА,

находится ток через VT19 (в 10 раз больше I_Б VT20) I_К =160 мА . Учитывая, что на коллекторе VT19 находится потенциал -U_ПИТ +0,6 В, выбирается R₃₃=R₃₄<0,6/I_К, R₃₃=R₃₄=330Ом. VT14 и VT15 выбираются в виде транзисторной сборки КР159НТ1Г (U_КБО=30 В, I_кmax=10 мА). Для выполнения дифференциального каскада и источника тока транзисторы VT16..VT19 выбираются в виде транзисторной сборки из 4-х транзисторов КТС613Г, для которой (U_КБО= 40 В, I_кmax= 400 мА, =150); R₃₁ и R₃₂ принимаются 1 кОм, отсюда

R₃₅=U_ПИТ/I=2,1875 кОм.,

где I - суммарный ток плеч дифференциального каскада. Из ряда номиналов выбирается R₃₅=2,2 кОм.

Расчет по переменой составляющей

1. При разомкнутой цепи ОС К_u=К₁*К₂*К₃. К₁ коэффициент усиления дифференциального каскада:
   

Для выполнения поставленной задачи необходимо чтобы:



2. При замыкании ОС



Принимается R₄₀=12 кОм, тогда R₃₉=9,1 кОм

Расчет блока питания

Блок питания предназначен для качественного энергопитания всех элементов данного генератора и усилителя мощности. В него входят следующие элементы: понижающий трансформатор, выпрямительные устройства, сглаживающие фильтры и стабилизаторы напряжения. Для нашего генератора возьмём двухполупериодный выпрямитель, диоды которого включены по мостовой схеме

Расчет стабилизатора ±35В

Для стабилизации напряжения ±35В воспользуемся схемой последовательного транзисторного стабилизатора с усилителем в цепи обратной связи. В этой схеме транзистор VT26(VT28) является одновременно сравнивающим и усилительным элементом, а транзистор VT25(VT27) выполняет функции регулирующего элемента.

Выходные параметры:

U_СМ=35  2 В, I_Н =1А

Определение номинального U_ВХ:

U_ВХmin = U_ВЫХ + U_ВЫХ + 5 + 1 = 43 В; U_{ВХ ном} 45 В,

U_{ВХ max}= 1,1* U_Вхmin=47,3 В,

I_ВХ = 1,15 * I_Н =1,15 А,

К_п = U_{ВХ max}/ U_ВХ = 1,051.


Для транзисторов VТ25, VТ27:

U_КБО= 7,3 В, I_Кmax= 1,15 А, P_K = 8,395 Вт

Выбираются

VТ25 - КТ639А (U_КБО= 45 В, I_Кmax= 2 А, P_K =12,5 Вт),

VТ27 - КТ704А (U_КБО= 45 В, I_Кmax= 2,5 А, P_K =15 Вт).


Определим R₄₉,R₅₀:

R₅₀=(U_ВЫХ - U_CM)/5 мА =1600 Ом,

тогда R₄₉ при напряжении

В

и при токе 5 мА R₄₉=1,8 кОм.


Исходя из полученных результатов выбирается:

VT26 - КТ3102Д (U_КБО=30 В, I_Кmax=100 мА),

VT28 - КТ3107Г (U_КБО= 30 В, I_Кmax=100 мА).

Для регулировки выходного напряжения необходимо рассчитать цепь R₅₁ R₅₂ R₅₃:

Принимается R₅₂ = 100 Ом. Падение напряжения на R₅₁ R₅₃ должно быть: на R₅₁ - 27 В, на R₅₃ - 8 В.

Ток в цепи зададим 10 мА, тогда: R₅₁ = 2,7 кОм, R₅₃ = 0,75 кОм.

Аналогично рассчитывается отрицательное плечо.

Расчет стабилизатора ±15В

Для питания ±15В возьмем микросхему К142ЕН6А, представляющую собой интегральный двуполярный стабилизатор напряжения с фиксированным выходным напряжением 15 В. Номиналы емкостей берутся, исходя из рекомендации по включению К142ЕН6А:

С10, С13=500 мкФ; С11,С12=0,1 мкФ; С14,С15=10 мкФ. U_{ВХ ном} 20 В;

Расчет выпрямителя ±35В

1. Определим переменное напряжение, которое должно быть на вторичной обмотке сетевого трансформатора:

U₂ = B U_н=1,7*45=76,5,

где U_н - постоянное напряжение на нагрузке, В;
В - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (определяется по табл.).

2. По току нагрузки определим максимальный ток, текущий через каждый диод выпрямительного моста:

I_д = 0,5 С I_н=0,5*1,8*1=0,9,

где I_д - ток через диод, А;
I_н - максимальный ток нагрузки, А;
С - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (определяется по табл.).

3. Подсчитаем обратное напряжение, которое будет приложено к каждому диоду выпрямителя:

U_обр = 1, U_н=1,5*45=67,5,

где U_обр - обратное напряжение, В;
U_н - напряжение на нагрузке, В.

4. Выберем диоды, у которых значения выпрямленного тока и допустимого обратного напряжения равны или превышают расчетные (KЦ412Б).

5. Определим емкость конденсатора фильтра:

С8=3200 I_н / U_н K_п=91,42,

где С_ф - емкость конденсатора фильтра, мкФ;
I_н - максимальный ток нагрузки, A;
U_н - напряжение на нагрузке, В;
K_п - коэффициент пульсации выпрямленного напряжения.

Возьмем С8=100 мкФ.

6. Определяют значение тока, текущего через вторичную обмотку трансформатора:

I₂ = 1,5 I_н,=1,5,

где I₂ - ток через обмотку II трансформатора, А; I_н максимальный ток нагрузки, А.

7. Определяют мощность, потребляемую выпрямителем от вторичной обмотки трансформатора:

P₂ = U₂ I₂=1,5*76,5=114,75,

где P₂ - максимальная мощность, потребляемая от вторичной обмотки, Вт;
U₂ - напряжение на вторичной обмотке, В;
I₂ - максимальный ток через вторичную обмотку трансформатора, А.

8. Подсчитывают мощность трансформатора:

P_тр = 1,25 P₂=143,4,

где P_тр - мощность трансформатора, Вт;
P₂ - максимальная мощность, потребляемая от вторичной обмотки трансформатора, Вт.

9. Определяют значение тока, текущего в первичной обмотке:

I₁ = P_тр / U₁=0,65,

где I₁ - ток через обмотку I, А;
Р_тр - подсчитанная мощность трансформатора, Вт;
U₁ - напряжение на первичной обмотке трансформатора (сетевое напряжение).

10. Рассчитывают необходимую площадь сечения сердечника магнитопровода:

S = 1,3 P_тр0,8,

где S - сечение сердечника магнитопровода, см²;
Р_тр - мощность трансформатора, Вт.

11. Определяют число витков первичной (сетевой) обмотки:

w₁ = 50 U₁ / S13000,

где: w₁ - число витков обмотки;
U₁ - напряжение на первичной обмотке, В;
S - сечение сердечника магнитопровода, см².

12. Подсчитывают число витков вторичной обмотки:

w₂ = 55 U₂ / S5000,

где w₂ - число витков вторичной обмотки;
U₂ - напряжение на вторичной обмотке, В;
S - сечение сердечника магнитопровода, см².

13. Определяют диаметры проводов обмоток трансформатора:

d = 0,02 I=0,03,

где d_x - диаметр провода , мм;
I - ток через обмотку, А.

Расчет выпрямителя ±15В

Расчет производится аналогично:

U₂ = B U_н=1,7*20=34В,

I_д = 0,5 С I_н=0,5*1,8*1=0,9А,

U_обр = 1,5 U_н=1,5*20=30В.

Выберем диоды KЦ412Б.

С9 = 3200 I_н / U_н K_п60 мкФ,

I₂ = 1,5 I_н,=1,5А,

P₂ = U₂ I₂=1,5*34=51 Вт,

P_тр = 1,25 P₂=63,75 Вт,

I₁ = P_тр / U₁=0,29А,

S =0,8 см²,

w₁ =13000,

w₂ = 55 U₂ / S2300,

d =0,03 мм.

Заключение

В процессе работы над данным курсовым проектом был спроектирован генератор специальных сигналов соответствующий заданию. Были получены практические навыки по расчету трансформатора, блока питания, усилителя мощности и других функциональных элементов. В процессе проектирования были исследованы возможные схемотехнические решения того или иного аспекта проблемы.

В генераторах созданных на аналоговых элементах достаточно сложно добиться высокой точности формы сигнала. Это объясняется тем, что расчетные значения элементов не всегда совпадают со стандартной базой номиналов элементов и поэтому приходится подбирать наиболее близкие по характеристикам элементы. Номиналы стандартных элементов являются усредненными, и истинное значение элемента имеет некоторую погрешность по сравнению с номинальным. Исключить эту проблему можно путем введения корректирующих цепей, но из-за большого количества влияющих параметров все равно нельзя добиться высокой точности.

На высоких частотах проявляется влияние паразитных емкостей. Средним частотным пределом работы универсальных операционных усилителей является 1 – 10 МГц. Избавиться от этого можно также введением корректирующих цепей или уменьшением габаритных размеров элементов и их правильной компоновкой на микросхеме.

Гораздо проще корректировать цифровой сигнал, однако при использовании цифровых элементов повышается стоимость устройства. Поэтому использование аналоговых элементов в данной работе оправдано невысокими требованиями к точности и доступностью используемых в устройстве элементов.

Список литературы

1. Забродин Ю.С. Промышленная электроника, – М: «Высшая Школа», 1982.
   
2. Доброневский О.В. Справочник по радио электронике, - М: «Вища школа», 1978.
   
3. Якубовский С.В., Ниссельсон Л.И. Цифровые и аналоговые микросхемы, – М: «Радио и связь», 1990.
   
4. Борисов В.Г., Партин А.С. Практикум радиолюбителя по цифровой технике, – М: «Патриот», 1991.
   
5. Горюнов Н.Н. Полупроводниковые приборы: транзисторы. Справочник, - М: «Энергоиздат», 1982.
   
6. Игнатов А.Н. Полевые транзисторы и их применение, - М: «Радио и связь», 1988.
   

Приложение

Спецификация

Обозначение	Наименование	Примечание
R2, R3, R5, R6, R37, R42 R1 R4, R9, R10, R11, R22, R26, R30 R12, R41 R13, R47 R14, R16 R15, R17 R18 R19, R20 R21, R25, R27 R36, R37 R38 R35 R39 R40 R42, R43 R49,R50 DA1-DA8 VD2-VD17 С1 С2 С3 С4 С5 С6 AOP1-AOP3 VT1,VT2 VT21 VT22 VT20, VT23, VT24 VT14,VT15 VT16-VT19 VT25,VT26 VT27,VT28	10 кОм 220 кОм 5 кОм 4 кОм 2 кОм 270 Ом 1 кОм 680 Ом 11 кОм 510 Ом 100 Ом 1,5 кОм 2,2 кОм 9,1 кОм 12 кОм 390 Ом 1,6 кОм КР574УД2 МД226 1,8 нФ 2,7 нФ 22 нФ 33 нФ 91 нФ 1 нФ AOP-113A K561AP KT815B KT814B KT385AM KP159НГ1Г КГС613Г КТ639А КТ704А