М. А. Бонч-Бруевича Методические указания к курсовому проектированию предварительных каскадов rc-усилителей систем передачи информации. (для студентов заочного обучения) Санкт-Петербур г 2010г Методические указания

Вид материала

Подобный материал:

1 2 3

2.1.2 Построение амплитудно-частотной характеристики

Используя программу Fastmean , получаем АЧХ коэффициента передачи тока K_i(f) =I(R12)/I1. Зависимость модуля функции передачи от частоты принято строить в децибелах по оси Y и в логарифмическом масштабе по оси частот. Для этого в диалоговом окне устанавливаем масштаб по частоте “Логарифмич.”, а выражение по оси Y заключаем в скобки и перед ним вставляем db, как показано на рис.33 желтым цветом.

Рис.33 Диалоговое окно для установки параметров частотных характеристик

На рис.34 показана АЧХ коэффициента усиления тока. На средних частотах усиление составляет 65 дБ. Перемещая линейку определяем полосу пропускания усилителя по уровню -3 дБ по отношению к средним частотам. Заметим, что в программе Fastmean предусмотрен вывод на одно поле только одной линейки.

Рис. 34 АЧХ коэффициента усиления тока

На рис.35 показаны для сравнения АЧХ коэффициентов усиления по току K_i(f)=I(R12)/I1, напряжению К(f)= U(14)/U(1) и мощности К_P= K_i(f) * К(f). Эти построения в курсовом проекте делать необязательно.

Рис.35 АЧХ коэффициентов усиления по напряжению, току и мощности

2.2 Расчет сопротивления передачи

Используя программу Fastmean , получаем также частотную характеристику сопротивления передачи R(f) = U(14)/I1. Для этого в диалоговом окне производим необходимые изменения. Устанавливаем на обеих осях логарифмические масштабы и убираем db из отношения U(14)/I1 , как показано на рис. 36.

Рис.36 Установка параметров частотной характеристики для изображения передаточного сопротивления.

В этом случае на оси Y откладывается сопротивление передачи в омах в логарифмическом масштабе (рис.37).

Рис.37 Частотная характеристика сопротивления передачи

На средних частотах сопротивление передачи составляет R=1.76 МОм. Рассчитаем максимальное выходное напряжение спроектированного усилителя-- преобразователя ток-напряжение. Амплитуду тока сигнала определяем как разность между током фотодиода в точке покоя и темновым током I_m=I1-Iтем=1мкА-0.1мкА= =0.9мкА. Амплитуда выходного напряжения будет равной U_m(14)=I_m*R= =0.9*10^-6*1.76*10⁶=1.584В.

2.2.1 Выполнение технических условий

Для удобства определения полосы пропускания уменьшим частотный диапазон характеристики сопротивления передачи (рис.38). Граничные частоты находим по уровню 0.707 по отношению к значению на средних частотах. Из рис.38 следует, что нижняя граничная частота оказывается выше указанной в техническом задании (f=36.296кГц>10кГц), а верхняя граничная частота -больше заданной (2МГц).

Рис.38 Определение граничных частот по уровню 0.707

Для выполнения технических условий в области нижних частот необходимо увеличивать емкости разделительных и блокирующих конденсаторов. Попробуем определить, какой из конденсаторов в большей мере ограничивает полосу пропускания в области нижних частот. Для этого построим частотные характеристики (рис.39) передаточных сопротивлений в узлах 3,6,13 и 14 из рис.32

Рис. 39 Характеристики передаточных сопротивлений в различных узлах схемы

Рис.39, а показывает, что участок схемы от источника сигнала до узла 3 (U(3)/I1) практически не создает спада характеристики в области нижних частот. Он произойдет на частотах ниже 10 Гц. Увеличивать емкости конденсаторов С1 и С2 не требуется.

На характеристике рис.39,б, построенной для участка схемы от источника сигнала до узла 6 (U(6)/I1), ярко выраженный спад наблюдается на частотах в несколько кГц, что вполне удовлетворяет техническому заданию на fн=10 кГц. Ёмкости конденсаторов С3 и С4 можно также оставить без изменения.

Однако, на характеристике рис.39,в, построенной для участка схемы от источника сигнала до узла 13 (U(13)/I1), низкочастотный спад начинается уже на частотах в несколько десятков кГц и на частоте 10 кГц оказывается недопустимым.

Характеристика рис. 39,г (U(14)/I1), соответствующая всему устройству, незначительно отличается от характеристики рис.39,в. Исходя из этого делаем вывод, что нужно в первую очередь увеличивать емкость конденсатора С5. Увеличив емкость только одного конденсатора ( установив С5= 4.7мкФ), получаем вполне удовлетворительное решение (рис.40).

Рис.40 Частотная характеристика сопротивления передачи, удовлетворяющая требованиям технического задания.

На рис.40 стрелки линеек установлены на граничные частоты по техническому заданию. Модуль сопротивления передачи на этих частотах превышает необходимый уровень 0.707 от 1.76 МОм, равный 1.25 МОм. Задание выполнено с достаточной в технических расчетах точностью.

2.4 Расчет отношения сигнал/шум

Эквивалентная шумовая полоса ∆f определяется характеристикой идеального полосового фильтра и отличается от ширины полосы пропускания усилителя

∆f₀ по уровню 0.707 (-3 дБ). Они связаны следующим соотношением ∆f = α ∆f₀.

Коэффициент α зависит от крутизны спада АЧХ усилителя. При наклоне -6 дБ/окт

α =1.57, при -12 дБ/окт α =1.22.

Определяем эквивалентную шумовую полосу усилителя ∆f=1.57*2.43 =3.81 МГц

и отдельные составляющие шумов:

шумовой ток фотодиода-

I_{ш фд}² =2q* i_ТЕМ* ∆f =2*1.6*10^-19*10^-7*3.81*10⁶=12.19*10^-20 А,

шумовой ток сопротивления нагрузки фотодиода-

I_ш_R_г²= 4kT∆f/ R_Г= 4*1.38*10^-23*290*3.81*10⁶/5.6*10³=1061.49*10^-20 А,

шумовой ток перехода затвор –исток-

I_{ш др}² = 2q* I_УТ* ∆f =2*1.6*10^-19*10^-9*3.81*10⁶=12.19*10^-22 А,

шумовой ток канала сток-исток -

I_{ш кан}_ВХ² = 4kT∆f / S R_Г² = 4*1.38*10^-23*290*3.81*10⁶/8*10^-3*5.6²*10⁶=24.31*10^-20 А,

где S =8 мА/В, R_Г=5.6 кОм.

R_Г определяется параллельным соединением резисторов R1, R3, R4.

Тогда ток эквивалентного шумового генератора

а отношение сигнал-шум

N=20 lg(I₁/ I_{Ш ЭКВ}) =20 lg(1*10^-6/33.14*10^-10) = 49.59 дБ,

где I₁- величина фототока в А.

Полученный результат находится в пределах допустимых значений для реальных волоконно-оптических линий связи локальных сетей.

На этом расчет заканчивается.

Далее вычерчивается принципиальная схема и составляется перечень элементов (см. стр. 37 и 38).

Обозн.	Наименование	Кол.	Примечание
С1,С2,С4,С6	Конденсатор К10-17Б Н90 1мкФ	4
С3	Конденсатор К53-18В 16В 1мкФ	1
С5	Конденсатор К53-18В 16В 4,7мкФ	1

R1	Резистор МЛТ-0,125-1МОм ±20%	1
R2	Резистор МЛТ-0,125-3МОм ±20%	1
R3	Резистор МЛТ-0,125-43кОм ±10%	1
R4	Резистор МЛТ-0,125-5,6кОм ±10%	1
R5	Резистор МЛТ-0,125-510Ом ±10%	1
R6	Резистор МЛТ-0,125-330Ом ±5%	1
R7	Резистор МЛТ-0,125-20кОм ±10%	1
R8	Резистор МЛТ-0,125-6,2кОм ±10%	1
R9	Резистор МЛТ-0,125-390Ом ±5%	1
R10	Резистор МЛТ-0,125-820Ом ±10%	1
R11	Резистор МЛТ-0,125-200Ом ±5%	1

V1	Диод ФДК-227	1
V2	Транзистор КП307Г	1
V3,V4	Транзистор КТ382А	2

Литература:

Павлов В.Н., Ногин В.Н. Схемотехника аналоговых электронных устройств: Учебник для вузов. –2-е изд., исправ. – М.: Горячая линия – Телеком 2001.
Павлов В.Н. Схемотехника аналоговых электронных устройств: учеб.пособие для студ. высш.учеб.заведений.– М.: Издательский центр “Академия “, 2008.
Алексеев А.Г., Климова П.В. К расчету резисторных каскадов. Методические указания. 2009. www.viso.ru
Усилительные устройства: Учебное пособие для вузов/ В.А. Андреев и др.; под ред. О.В. Головина – М.: Радио и связь, 1993.
Войшвилло Г.В. Усилительные устройства: Учебник для вузов. – 2е изд. – перераб. и доп. – М.: Радио и связь. 1983.
www. fastmean.ru. Официальный сайт программы FASTMEAN
Справочник по электрическим конденсаторам Дьяконов М.Н. и др. Под общей ред. Четвертакова И.И. и Смирнова В.Ф.—М.: Радио и связь,--1983.

Гринфилд Дж. Транзисторы и линейные ИС. Руководство по анализу и расчёту: Пер. с англ. – М.: Мир, 1992.
Титце У.,Шенк К. Полупроводниковая схемотехника –Т.1.-М.:Додека-ХХI,2008.
Уве Наундорф. Аналоговая электроника. Основы, расчет, моделирование Москва: Техносфера,2008.
Д.Крекрафт, С.Джерджли Аналоговая электроника. Схемы, системы, обработка сигнала Москва: Техносфера,2005.

10. Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники-изд.7.-М.: ФОТОН,2010.

Blog