Турбина авиационного двухконтурного двигателя
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
p>h11......h1zт - выс.лоп. на вх. в РК
h21......h2zт - выс.лоп. на вых. из РК
Сmса1^....Cmcazт^ - отн.толщ.лоп. СА
Cmpк1^....Cmpкzт^ - - " - " - РК
Gво1^....Gвоzт^ - плен.охл.лоп. СА
Gв11^....Gв1zт^ - конв.охл.лоп. СА
Gв21^....Gв2zт^ - - " - " - РК
*Обороты были изменены в результате газодинамического расчета компрессора
Таблица 1.4 - Результаты расчета
ГДР ГТ Дата 27. 9. 8
Исходные данные:
2 0 284500.
17.94 1600. .1605E+07 740.0 .0000 .6000 .8000
.7000 .4000E-01 .1000
Кг=1.298 Rг= 290.0 Сpг=1264.6
Схема печати:
DC1 DC2 H1 H2 CMCA CMPK П
MCT LCT ПIO ПI КПД RC RC1 T1W
U1 C1 C1A C1U ALF1 BE1 L1 LW1
U2 C2 C2A C2U ALF2 BE2 L2 LW2
T1 T1O P1 P1O T2 T2O P2 P2O
G1 G2 SCA BCA ALFU TCA FI ZCA
PU PA SPK BPK BEU TPK PSI ZPK
ТЛСА ТЛРК SIGM
Ncт= 1
.411 .424 .393E-01 .520E-01 .180 .220 .215E+05
.672E+04 .341E+06 2.61 2.78 .863 .430 .326 .143E+04
463. 646. 172. 623. 15.4 47.1 .901 .343
478. 217. 187. -109. 59.8 17.7 .334 .904
.141E+04 .157E+04 .923E+06 .150E+07 .127E+04 .129E+04 .577E+06 .615E+06
18.7 19.3 .244E-01 .402E-01 37.4 .331E-01 .945 39
.145E+05 .644E+04 .176E-01 .214E-01 55.7 .164E-01 .950 81
.105E+04 .104E+04 282.
Ncт= 2
.442 .453 .700E-01 .815E-01 .130 .120 .160E+05
.496E+04 .244E+06 2.18 2.36 .914 .280 .451E-01 .117E+04
370. 621. 205. 586. 19.3 43.4 .956 .481
380. 220. 210. -67.5 82.2 25.1 .368 .797
.114E+04 .129E+04 .337E+06 .584E+06 .108E+04 .110E+04 .261E+06 .282E+06
19.3 19.3 .259E-01 .348E-01 48.0 .235E-01 .958 59
.133E+05 .233E+04 .189E-01 .208E-01 65.4 .171E-01 .970 83
.129E+04 .112E+04 295.
ТГО=1600.0 РГО=1605000. СГ=107.7 ТГ=1595.4 РГ=1585024. D1C= .411 H1= .0393
Рис. 1.3 - Схема проточной части турбины
Рис. 1.3.2 - График изменения Т*,Т, Р*, Р, С, Са по ступеням турбины
Рис. 1.3.3 - График изменения Hz, Rc, ?, Dвт, Dср, Dн по ступеням турбины
Рис. 1.3.4 - Планы скоростей 1 и 2 ступеней осевой турбины
В результате проведенного газодинамического расчета на ЭВМ получены параметры, которые соответствуют требованиям, предъявляемым при проектировании осевых турбин. Спроектированная турбина на расчетном режиме работы обеспечивает допустимые углы натекания потока на рабочее колесо первой ступени ?1 > 14,0 град; приемлемый угол выхода из последней ступени турбины ?2 = 82,2 град. На последней ступени срабатывается меньшая работа, что позволяет получить осевой выход потока на выходе из ступени. Характер изменения основных параметров (Т*,Р*,С) вдоль проточной части соответствует типовому характеру для газовых осевых турбин. Степень реактивности ступеней турбины во втулочном сечении имеет положительные значения.
.4 ПРОФИЛИРОВАНИЕ ЛОПАТОК РК ПЕРВОЙ СТУПЕНИ ТУРБИНЫ ПРИ ПОМОЩИ ЭВМ
Исходные данные берутся из подробного газодинамического расчета турбыны на среднем радиусе.
Профилирование лопаток РК турбины производим с помощью программы OCТ.EXE и GFRТ.EXE.
Программа OCТ.EXE позволяет выбрать закон крутки потока по результатам сравнения изменения параметров потока при различных законах крутки с использованием графического изображения этих параметров. Графическое сопровождение программы позволяет также просмотреть вид треугольников скоростей ступени в пяти сечениях по высоте лопатки.
При выборе закона крутки потока по радиусу, удлинения лопаток, изменения углов атаки, густоты решетки и относительной толщины профилей по высоте лопатки следует руководствоваться рекомендациями, изложенными в литературе [4].
Выбираем закон крутки потока .
Исходными данными для расчета параметров газа по высоте лопатки и определения геометрических параметров решеток профилей являются величины, полученные в результате газодинамического расчета турбины на среднем (арифметическом) диаметре при заданной форме проточной части.
Исходные данные вводятся в файл ОСТ.dat (таблица 1.4.1) , результаты расчета находятся в ОСТ.rez (таблица 1.4.2).
Таблица 1.4.1 - Исходные данные
25 09 08 2 1.304 290.0 Дата, nr, kz, kг, Rг
.411 .424 .039 .052 D1c,D2c,h1,h2
.945 .950 0.901 .430 fi,psi,Л1,Roтc
172.00 187.00 623.00 -109.0 C1ac,C2ac,C1uc,C2uc
15.40 47.10 17.70 18.7 19.3 alf1c,be1c,be2c,G1,G2
21545.0 1290. n,T2*
Лопатка СА - nr=0, лопатка РК - nr=1.
Закон кpутки: 0 - C1u*r=const, C2u*r=const;
( kz ) 1 - alf1(r)=const, L(r)=const;
2 - alf1(r)=const, be2(r)=const.
Таблица 1.4.2 - Результаты расчета
Дата 25. 9. 8 NR= 1 KZ= 2 Кг = 1.304 Rг = 290.0
D1ср= .4110 D2ср= .4240 h1 = .0390 h2 = .052
C1aср=172.00 C2aср=187.00 C1uср=623.00 C2uср= -109.0
alf1с= 15.40 be1ср= 47.10 be2ср= 17.70
Л1 =0.901 Фи = .945 Пси = .950 Rтс = .430
n =21545.0 T2* = 1290.0
Изменение параметров потока по радиусу
-----------------------------------------------------------
Паpаметp | Сечение по высоте лопатки
| 1(пеp) 2 3(сp) 4 5(вт)
-----------------------------------------------------------
r .2315 .2201 .2088 .1974 .1860
ro 1.000 .9509 .9017 .8526 .8035
U 522.3 496.6 471.0 445.3 419.7
C1u 564.3 588.4 614.9 644.2 676.8
C1a 158.3 164.8 172.0 179.9 188.8
alf1 15.40 15.40 15.40 15.40 15.40
C1 586.1 611.1 638.5 668.9 702.6
be1 75.13 60.88 50.07 42.14 36.29
C2u -88.84 -98.34 -109.1 -121.4 -135.5
W2u 611.2 595.0 580.1 566.7 555.1
C2a 197.0 191.8 187.0 182.7 178.9
be2 17.87 17.87 17.87 17.87 17.87
‹1 .8270 .8623 .9010 .9438 .9914
Rв .5197 .4780 .4300 .3746 .3099
T2w 1437. 1428. 1420. 1413. 1406.
‹2w .9349 .9129 .8926 .8742 .8584
‹1w .2385