Технологическое и инструментальное обеспечение изготовления детали ракетно-космической техники
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
у будем рассматривать как начальную точку формирования элементарной огранки. В положении 3 (i+1) зуб достигает номинального обрабатываемого диаметра. Эта точка является конечным значением формирования элементарной огранки. При этом ?=?4 , ?=?+2 ? /z+4 . Угол ?, соответствующий максимальной величине огранки ?, определяется как ?=(4-3)/2. Формализуем описанную последовательность обработки. Углы ? определяются по формулам:
и
после преобразования получим:
и
угол , после преобразований угол .
Построим графическую зависимость величины огранки от Sz для нашего случая.
Применительно к нашему случаю имеем:=7мм=60мм=var
Рис. 2.50
Очевидно, что шаг неровностей (угол элементарной огранки) и, соответственно, его половина- угол ?- не зависят от вида поверхности. Формула является универсальной.
Условно границу между различными порядками отклонений поверхности можно установить по значению отношения шага Sw к высоте неровностей Wz, где Sw=R(2 ?), Wz=?. Отклонения, у которых (Sw/Wz)1000- к отклонениям формы.
Теперь рассмотрим вариант, когда фрезерование происходит однозубой фрезой и ось вращения инструмента находится с противоположной стороны от обрабатываемой поверхности.
корпус фрезерование пневмоклапан чертеж
Рис. 2.51 - Схема расчета огранки по методу двух окружностей при планетарном фрезеровании наружной цилиндрической поверхности, когда ось вращения фрезы находится с противоположной стороны обрабатываемой поверхности
Формализуем схему. Из треугольника О0МО по теореме косинусов находим радиус кривизны траектории движения зуба фрезы. Из решения квадратного уравнения получим:
Решив квадратное уравнение имеем корни:
, второй корень отбрасываем.
В конечном итоге величина огранки:
Можно построить варианты фрезерования вручную, зная d, D и Sz. После этого снимем величину огранки с чертежа. Для второго варианта фрезерования проведем эти замеры.
По этим значениям строим зависимость y=?(Sz).
Рис. 2.52
Проаппроксимировав данный график найдем функцию в явном виде:
Имея функциональную зависимость мы теперь можем построить графики суммарной погрешности Р.
2.3 Расчет на изгиб при фрезеровании
Теперь рассмотрим как влияют силовые факторы на изгиб штуцера в процессе фрезерования. Допустимое значение отгиба 0.05 мм т.к. допуск на размер 0.1 мм на диаметр.
Для определения перемещения точки К необходимо решить интеграл Мора. Интеграл Мора равен произведению площади эпюры моментов от внешних сил на ординату эпюры от единичной нагрузки в сечении, соответствующей центру тяжести этой площади, деленному на жесткость стержня на изгиб.
Рис. 2.53
, где
Pz- окружная сила при фрезеовании
Рис. 2.54
Теперь решим эту же задачу, только ширина фрезерования будет переменная.
Рис. 2.55
В этом случае ступенчатый валик нужно привести к равномерному
Построим график для следующих значений ширины фрезерования:=5, 10, 15, 20, 25, 29 (при этом значении h график будет совпадать с графиком предыдущего случая).
Рис. 2.56
Видно, что обоими способами фрезерования штуцера можно обеспечит отгиб не более 0.052 мм. Однако в первом случае необходимо использовать специальный инструмент, т.к. есть радиусы скруглений, а во втором случае можно использовать стандартный инструмент, к примеру фреза Mitsubishi STLGR38S32 c пластиной SLG38400L. Ширина будет h=4мм, а диаметр фрезы D=38мм.
Суммарная погрешность вычисляется по формуле :
Рис. 2.57
Видно, что используя эту фрезу мы можем обеспечить необходимый отгиб валика. Производитель рекомендует работать по нашей стали с подачей на зуб Sz=0.175 мм/зуб.
это волнистость
Вывод: работая этой фрезой, мы можем обеспечить все требования, указанные конструкторами на чертеже.
3. Исследовательская часть
Темой исследовательской части дипломного проекта является разработка конструкции, изготовление и испытание нагревателя индентора для машины трения. Известно, что трение, возникающее в процессе резания, вызывает износ и температуру. На кафедре существует установка, с помощью которой можно изменять износостойкость и контролировать силы резания на ПК. Для этого использовался динамометр, подключенный к модулю АЧП ПК. При этом температура и сила трения находилась в прямой линейной зависимости. Возникла задача влиять на два этих фактора в отдельности. Для этих целей и была разработан нагреватель индентора.
Устройство нагревателя индентора для машины трения
Рис. 3.1 - Нагреватель индентора
В основе нагревателя индентора для машины трении (рис.1) находится электрокипятильник марки ЭП-0.5/220 ГОСТ 14705-83 (поз. 1). Он надет на втулку (поз. 6). В свою очередь втулка устанавливается в саму машину трения и фиксируется от поворота в ней винтом М5. С левой стороны (см. рис. 1) имеет отверстие под индентор. Он фиксируется во втулке винтом М5 (поз 7).
Электрокипятильник обмазан красной глиной (поз. 5). Во избежание обсыпания глины во время работы она закрыта двумя боковыми кожухами и одним средним (поз. 2 и 4 соответственно). Сами ?/p>