Проектирование здания цеха по выпуску мини-тракторов

Дипломная работа - Строительство

Другие дипломы по предмету Строительство

i>=Мl+Nlе0=0+1381,90,227=313,7 кНм; [1, стр.182]

М=М+Nе0=0+26130,227=593,2 кНм; [1, стр.182]

b=1 - для тяжелого бетона; [1, табл.VI.2]

 

;

 

d=e/h=1,68/50=0,034;[1, VI.23]

dmin=0,5-0,01lo/h=0,5-0,01630/50=0,37.

Принято d=0,37.

n=7.

.

Минимальное армирование:

As=As=0,002bh0=0,0025090=9 см2.

Зададимся площадью арматуры:

As=As=12,56 см2 - 420 А-III, тогда

 

.

 

.

.

е=eoh+0,5h-a=1,685,2+(50/2-4)=29,7 см.

.

d=a/h0=4/46=0,087.

 

Армирование принимается конструктивно 420 A-III [1, стр.669]

1.1.18Сечение 2-1 в заделке колонны

Высота всего сечения двухветвевой колонны 160 см.

Сечение колонны b х h=50 x 25 см при защитном слое a=4 см.

Полезная высота сечения h0=21 см.

Расстояние между осями ветвей=135 см.

Расстояние между осями распорок при четырех панелях:

s=H1/n=7,95/4=2 м.

Высота сечения распорки:40 см.

В сечении 2-1 действуют три комбинации усилий.

 

Таблица 5 Комбинации расчетных усилий

УсилиеПерваяВтораяТретьяМ, кНм N, кН Q, кН174,3 1718 12,968,7 2150 19,8174,3 2829 -18,9

Усилия от продолжительного действия нагрузки:

Мl=0 кНм, Nl=1674,2 кН, Ql=0 кН. Расчет выполнен только по третьей комбинации усилий (как наихудший случай нагружения).

Расчет по третьей комбинации усилий

Расчетная длина подкрановой части колонны с учетом крановой нагрузки во всех комбинациях: [1, табл.XIII.1]

lo=yН2=1,5H1=1,57,95=11,9 м.

Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба: [1, XIII.35]

 

.

 

.

Приведенная гибкость сечения:

lred=lo/rred=1,57,95/0,72=17>14, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Эксцентриситет:

eo=M/N=17430/2829=6,2 см.

Момент инерции:

.

М1ll+Nlс/2=0+1674,21,35/2=1130 кНм; [1, стр.182]

М=М+Nс/2=1174,3+28291,35/2=2083,9 кНм;[1, стр.182]b=1 - для тяжелого бетона;[1, табл.VI.2]

- коэффициент, учитывающий влияние длительного прогиба на элемент в предельном состоянии;

d=eo/h=6,2/135=0,05 [1, VI.23]

dmin=0,5-0,01lo/h-0,01Rbgb2=0,5-0,0111,9/1,35-0,0114,51,1=0,25.

d=0,05>dmin=0,25.

Принято d=0,25.

jsp=1;

n=Es/Eb=210000/30000=7;

m=0,004 - процент армирования;

Js=2mbho(0,5с-a)2=20,0015021(0,5135-4)2=84677 см2 - приведенный момент инерции сечения арматуры, вычисляемый относительно ц.т. бетонного сечения.

Условная критическая сила:[1, IV.19]

 

.

 

Коэффициент:

 

.

 

Усилие в ветвях колонны по формуле: [1, XIII.33]

.br1=3267 кН, Nbr2=-437 кН.

Момент в ветви:

Мbr1=Qs/4=18,71,99/4=9,4 кНм.

Эксцентриситет:

eo=M/N+еа=9,4102/2829+1=1,33 см,[1, VI.1]

гдееа - случайный эксцентриситет, определяется как max из значений: [1, стр.17]

(1)еа=1/30h=25/30=0,833 см;

(2)еа=1/600s=199/600=0,33 см;

(3)еа=1 см.

Поскольку е0>ea, то в расчет принимаем max значение еa=1,33 мм

ea+h/2-a=1,33+21/2-4=7,83 см.

Подбор сечений ведется по формулам [1, XVIII.1 - XVIII.4]

Определяются значения:

 

.

.

- возможно принятие Аs=Аs конструктивно по min проценту армирования.

d=a/ho=4/21=0,19.

Расчетный случайx=1, 5 > xy=0,55.

При симметричном армировании: [1, VI.38]

 

.

 

Коэффициент армирования:

m=240,7/5021=0,08,

отличается от ранее принятого m=0,012=0,02, что подтверждает a=-0,05<0.

Поэтому, не выполняя следующее приближение, снижаем площадь армирования до Аs=15 см2,

при этом

m=215/5021=0,028 - что является приемлемым процентом армирования.

Принято 422 А-III с As=As=15,2 см2.

1.1.19Проверка необходимости расчета подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба:

  • расчетная длина: [1, табл.XIII.1]
  • lo=0,8H1=0,87,95=6,36 м.
  • радиус инерции сечения в плоскости эксцентриситета продольной силы:
  • .

  • гибкость:
  • l=lo/i=636/14,4=44,1>lred=22,7, требуется учесть влияние прогиба элемента на прочность [1, глава IV]
  • эксцентриситет:
  • eo=еа+0,5(h0-a)=1,68+0,5(46-4)=22,7 см. [1, VI.1]

гдееа - случайный эксцентриситет, определяется как max из значений: [1, стр.17]

(1)еа=1/30h=25/30=0,833 см;

(2)еа=1/600H=1190/600=1,68 см;

(3)еа=1 см.

Принято еа=1,68 см.

М1ll+Nlе=0+1674,20,227=380 кНм [1, стр.182]

М=М+Nе=174,3+28290,227=816,5 кНм; [1, стр.182]

b=1 - для тяжелого бетона; [1, табл.VI.2]

;

d=e/h=1,68/50=0,034 [1, VI.23]

dmin=0,5-0,01lo/h=0,5-0,01636/50=0,37

Принято d=0,37.

n=7.

.

Минимальное армирование:

As=As=20,002bh0=20,0025025=5 см2.

Зададимся площадью арматуры:

As=As=12,56 см2 - 420А-III, тогда

.

 

.

 

.

е=1,681,2+(50/2-4)=23 см.

.

d=4/46=0,087.

 

 

Армирование принимается конструктивно 420A-III [1, стр.669]

Расчет промежуточной распорки

Изгибающий момент в распорке:

Мds=Qs/2=-18,92/2=-18,9 кНм.

Сечение распорки прямоугольное:

b=50 см, h=40 см, h0=40 см.

Площадь армирования:

.

Принято:

14 А-III с As=4,6 см2.

Поперечная сила в распорке:

Qds=2Мds/c=218,9/1,35=28 кН.

Q=jb4gb2Rbtbho=0,61,11,051025036=124740 Н=125 кН.

Т.к. Q=125 кН > Qds=62,8 кН, поперечная арматура назначается конструктивно dw=6 мм класса A-I с шагом s=150 мм.

 

4.7 Расчет колонны крайнего ряда

 

Рассчитать внецентренно сжатую колонну сечением 800х500 (подкрановая часть), 600х500 (надкрановая часть).

Сечение 1-2 на уровне верха консоли колонны (по max значениям сочетаний)

Продольная сила Nmax=1732 кН.

Изгибающий момент Мmax=104,6 кНм.

Изгибающий момент от продолжительного действия Мl=93,2 кНм.

Продольная сила от продолжительного действия Nl