Проектирование здания цеха по выпуску мини-тракторов
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
?янной длительной (30% снеговой нагрузки)норм. Fn1x…расч. F1x…норм. Fn2 x…расч. F2 x…норм. Fn3 x…расч. F3 x…норм. Fn1+Fn2расч. F1+F2норм. Fn1+Fn3расч. F1+F3 В1 В2 В3 В4 В5 Н1 Н2 Н3 Н4 Н5 Р1 Р2 Р3 Р4 С1 С2 С3 С4 С5 0 -1302,9 -1437,5 -1418,2 -1268,3 1164,5 1441,3 1441,3 1326 1326 -207 51,9 -90 98 -115,3 0 -34,6 0 -138,4 0 -1545,8 -1710 -1682 -1504,8 1381,7 1710 1710 1573,2 1573,2 -246,2 61,6 -106,7 116,3 -136,8 0 -41 0 -164,2 0 -386,5 -427,5 -420,7 -376,2 345,4 427,5 427,5 393,3 393,3 -61,6 15,4 -26,7 29,1 -34,2 0 -10,3 0 -41 0 -541,3 -598,8 -589,2 -527 483,8 599 599 550,9 550,9 -86,2 21,6 -37,4 40,7 -47,9 0 -14,4 0 -57,5 0 -127,7 -141,3 -139 -124,3 114,1 141,3 141,3 130 130 -20,3 5,1 -8,8 9,6 -11,3 0 -3,39 0 -13,6 0 -177,4 -196,3 -193 -172,7 158,6 196,3 196,3 180,6 180,6 -28,3 7,1 -12,2 13,4 -15,7 0 -4,7 0 -18,8 0 -1689,4 -1868,8 -1838,9 -1644,5 1510 1868,8 1868,8 149,5 149,5 -269,1 67,3 -116,6 127 -149,5 0 -44,9 0 -179,4 0 -2087 -2308,8 -2259,5 -184,7 1865,5 2305 2305 184,7 184,7 -332,5 83 -144,1 157 -184,7 0 -55,4 0 -221,6 0 -1430.6 -1582,5 -1557,2 -1392,6 1278,7 1528,5 1528,5 1456 1456 -227,9 57 -98,8 107,6 -126,6 0 -38 0 -151,9 0 -1723,3 -152,5 -1875,8 -1677,5 152,5 152,5 152,5 1753,8 1753,8 -274,5 68,6 -119 130 -152,5 0 -45,8 0 -183 Расчет сечений элементов фермы
Комплекс расчетов ж/б фермы содержит расчеты сечений верхнего и нижнего поясов, сжатых и растянутых раскосов по предельным состояниям первой и второй групп на действие усилий от нагрузок, усилия обжатия, усилий, возникающих в процессе монтажа.
В данном проекте рассчитываются сечения поясов и первого растянутого раскоса на действие усилий от нагрузок.
1.1.21Верхний сжатый пояс
Расчет верхнего пояса ведется по наибольшему усилию (элемент В4):
N=2259,5 кН, в том числе Nl=1875,8 кН.
Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения верхнего сжатого пояса:
.
Назначаем размеры сечения верхнего пояса:
b x h=32 x 30 см2, с А=960 см2, что больше 927,5 см2.
Ширина верхнего пояса принята из условия опирания плит покрытия не менее 280 мм.
Случайный начальный эксцентриситет назначается как большее из значений:
(1)еа= h /30=30/30=1 см;
(2)еа=l/600=300/600=0,5 см;
гдеl=300 см - расстояние между узлами фермы.
(3)еа=1 см.
Принято е0=еа=1 см.
При еа=<1h/8=30/8=3,75 см.
l0=0,9l=0,9300=270 см.
Наибольшая гибкость сечения равна:
l0/h=270/30=9>4,
необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Условная критическая сила:
,
где
;
;
М1l=Мl+Nl(h0-a)/2=0+1875,8(0,26-0,04)/2=206,3 кНм; [1, стр.182]
b=1 - для тяжелого бетона;[1, табл.VI.2]
d=e0/h=0,01/0,3=0,03 [1, VI.23]
dmin=0,5-0,01lo/h=0,5-0,01270/3-0,010,919,5=0,23 см.
Принято d=0,23.
n=Es/Eb=200000/34500=5,8.
При m=0,025:
Js=mbh0(0,5h-a)2=0,0253226(0,530-4)2=2517 см4.
Коэффициент:
.
Расстояние:
e=e0h+0,5h-a=11,64+0,530-4=12,64 см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при gb=0,9
,[1, II.4]
гдеw=0,85-0,008 Rbgb2=0,85-0,00819,50,9=0,7;
ss1=Rs=365 МПа;
Определяем по формулам [1, XVIII.1-XVIII.3]:
.
d=а/h0=4/26=0,15.
.
Имеем расчетный случайx=0,86 > xy=0,57.
Армирование принято симметричным.
По формуле [1, XVIII.4]
Коэффициент армирования:
m=211,7/3230=0,024,
что незначительно отличается от ранее принятого m=0,025.
Принято 428 А-III с As=24,6 см2.
Нижний растянутый пояс
Расчет прочности выполнен на расчетное усилие для панели Н2.
Имеется:
-нормативное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок:
Nn=1868,8 кН;
-нормативное значение усилия от постоянной и длительной (30% снеговой) нагрузок:
N=1528,5 кН;
-расчетное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок:
Nр=2305 кН;
Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры при gs=1,15 - коэффициент безопасности при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы для арматуры класса К-7 [1, табл.II.1]
.
Принято 12 канатов 15 К-7 с As=21,2 см2.
Принято сечение нижнего пояса 32х30 см.
Напрягаемая арматура окаймлена хомутами А-I.
Продольная арматура каркасов из стали класса А-III.
Принято 410 А-III с As=3,14 см2.
Суммарный процент армирования:
.
Приведенная площадь сечения:
Ared=A+SAsin=3230+21,25,2+3,145,8=1088,5 см2,
где
n1=Es К-7/Eb=1,8105/0,345105=5,2,
n2=Es A-III/Eb=2105/0,345105=5,8.
Расчет нижнего пояса на трещиностойкость
Элемент относится к 3-й категории.
Принят механический способ натяжения арматуры. Величина предварительного натяжения в арматуре ssp при Dssp=0,05Dssp[1, стр.110]
ssp+Dssp<Rser,
ssp+0,05ssp<1290 МПа,
ssp=1290/1,05=1230 МПа,
Принято:ssp=1200 МПа.
Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при gsp=1.
Первые потери:
а) от релаксации напряжений в арматуре:
.
б) от разницы температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Dt=65 C):
s2=1,25Dt=1,2565=81,25 МПа.
в) от деформации анкеров (при l=2 мм)
.
г) от быстронатекающей ползучести бетона при sbp/Rbp=19/28=0,68< a=0,75:
гдеsbp=P1/Ared=20750/1088,5=19 МПа, - напряжение обжатия в бетоне на уровне ц.т. напрягаемой арматуры Аs и Аs;
P1=As(ssp-s1-s2-s3)=21,2(1200-125,6-81,25-14,4)=20750 кН - усилие предварительного обжатия с учетом потерь [1, стр.113]
;
a=0,85 - коэффициент, учитывающий тепловую обработку.
Первые потери составляют:
slos1=s1+s2+s3+s6=125,6+81,25+14,4+23,1=244,4 МПа.
Вторые потери:
а) от усадки бетона класса В-35, подвергнутого тепловой обработке, при натяжении на упоры:
s8=35 МПа[1, табл.II.8]
б) от ползучести бетона при sbp/Rbp=18,6/28=0,67 < a=0,75:
гдеsbp=P1/Ared=20259/1088,5=18,6 МПа;
P1=As(ssp-slos1)=21,2(1200-244,4)=20259 кН.
Вторые потери составляют:
slos2=s8+s9=35+84,8=120 МПа.
Полные потери составляют:
slos=slos1+slos2=244,4+120=364 МПа.
Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения:
,
гдеDssp=0,05ssp;
np=12 шт.(12 канатов 15 К-7)
При Dgsp=0,03 < 0,1, окончательно принима?/p>