Проектирование здания цеха по выпуску мини-тракторов

Дипломная работа - Строительство

Другие дипломы по предмету Строительство

яция501,365Утеплитель пенобетон h=100 мм, g=400 кг/м34001,2480Асфальтовая стяжка толщиной 1,5 см3501,3455Рулонный ковер 3 слоя1501,3195Итого3340

 

Расчетное опорное давление фермы:

от покрытия 3,341230/2=601,2 кН;

от фермы 170/21,1=93,5 кН,

где 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке.

Расчетная нагрузка от веса покрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания gn=0,95:

на крайнюю колоннупокр=(601,2+93,5)0,95=660 кН;

на среднюю колоннупокр=2 F1 покр=1320 кН.

Расчетная нагрузка от веса фонаря:

от веса фермы фонаря:ф.=25/21,10,95=13,1 кН,

от веса остекления и бортов фонаря:ф.ф.=(0,42,7512+2)1,10,95=15,9 кН.

Итого от покрытия:

на крайнюю колонну 689 кН.

на среднюю колонну 1349 кН.

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну: от веса стеновых панелей:ст. п=g1Sh1agfgn=2,57,85121,10,95=246,1 кН. от веса остекления:

Fостекл.=g2Sh2agfgn=0,48,43121,10,95=42,3 кН,

Итого: 288,4 кН.

гдеg1=2,5 кН/м2 - вес 1 м2 стеновых панелей толщиной 30 см;2=0,4 кН/м2 - вес 1 м2 остекления;

Sh1 - суммарная высота стеновых панелей, м;

Sh2 - суммарная высота остекления, м;

Итого: 315,8 кН.

Расчетная нагрузка от веса подкрановой балки:

Fпод. б=Gngfgn=1151,10,95=120,2 кН,

гдеGn=115 кН - вес подкрановой балки.

Расчетная нагрузка от веса колонн:

крайние колонны:

надкрановая часть F=0,60,54,2251,10,95=32,9 кН;

подкрановая часть F=0,80,57,95251,10,95=83,1 кН;

средние колонны:

надкрановая часть F=0,90,54,2251,10,95=49,4 кН;

подкрановая часть F=20,250,57,95251,10,95=51,9 кН.

Временные нагрузки

Снеговая нагрузка

Вес снегового покрова на 1 м2 площади горизонтальной проекции покрытия для II снегового района по [3]n=1000 Н/м2

Расчетная снеговая нагрузка на:

крайние колонны:=Sna(l/2)gfgn=11230/21,10,95=188,1 кН.

средние колонны:=2188,1=376,2 кН.

Крановые нагрузки. Вертикальное горизонтальное давление колес кранов передается на раму подкрановыми тормозными балками в виде вертикальных опорных давлений Dmax и Dmin и горизонтальной силы Н. Вертикальное давление на раму определяется при невыгоднейшем для нее положении кранов на подкрановых балках.

Вес поднимаемого груза Q=100 кН.

Пролет крана: 30-20,75=28,5 кН.

По данным из ТУ 24-09-344-84:

ширина крана М=630 см;

база крана К=500 см;

вес тележки Gт=4 кН;

вес крана Gкр=348 кН;

давление крана на подкрановый рельсmaxn=170 кН.

 

,

гдеn0 - число колес на одной стороне крана.

Расчетное max давление на колесо крана при gf=1,1:

Fmax=Fmaxngfgn=1701,10,95=177,7 кН.

Fmin=Fminngfgn=541,10,95=56,4 кН.

Расчетная поперечная тормозная сила на одно колесо:

,

Вертикальная крановая нагрузка на крайнюю колонну от двух сближенных кранов:

Dmax=FmaxgigfSy=177,70,851,1(0,57+1+0,88+0,44)=480,2 кН.min=FmingigfSy=56,40,851,1(0,57+1+0,88+0,44)=152,4 кН,

гдеgi=0,85 - коэффициент сочетаний;

gf=1,1 - коэффициент надежности по нагрузке;

Sy - сумма ординат линии влияния давления двух подкрановых балок на колонну (рисунок 5).

Вертикальная нагрузка от 2х кранов на среднюю колонну с коэффициентом сочетаний gi=0,85.

2Dmax=2480=960,4 кН.

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну при поперечном торможении

Н=НmaxgigfSy=3,50,851,1(0,57+1+0,88+0,44)=9,46 кН.

 

Рисунок 5 - Схема линий влияния давления на колонну (краны помещены в наихудшем положении)

 

Ветровая нагрузка

Скоростной напор ветра по [3]

для III района, местности типа С:

для части здания высотой до 10 м:=W0k=3800,4=152 Н/м2,

для части здания высотой до 20 м:=W0k=3000,55=209 Н/м2,

гдеW0 - нормативное значение ветрового давления [3, табл.5]

k - коэффициент, учитывающий изменение напора ветра по высоте. [3, табл.6]

Аэродинамический коэффициент наружных стен и наружных поверхностей остекления фонарей:

с наветренной стороныc=+0,8;

с подветренной стороны c=-0,6; [3, прил.4]

то же для внутренних поверхностей, при h/l<0,5:

с наветренной стороныc=+0,4;

с подветренной стороны c=-0,4; [3, прил.4]

Расчетная ветровая нагрузка на 1 м2 поверхности при коэффициенте надежности по назначению gf=1,2:

w1=Wn1gfgnc=1520,951,2(+0,8)=139 кН; [3, глава XIII]=Wn2gfgnc=2090,951,2(+0,8)=199 кН;=Wn1gfgnc=1520,951,2(-0,6)=-104 кН;=Wn2gfgnc=2090,951,2(-0,6)=-143 кН;=Wn2gfgnc=2090,951,2(-0,6)=-95 кН;=Wn2gfgnc=2090,951,2(-0,6)=-95 кН.

 

Рисунок 6 - К определению ветровой нагрузки

Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяется равномерно распределенным эквивалентным по моменту в заделке консольной балки длиной 12,3 м:

 

Расчетная равномерно распределенная ветровая нагрузка на колонны до отм.15,1 м

  • с наветренной стороныp1=Wnagngf0,8=162120,951,20,8=1773 Н/м;
  • с подветренной стороныp2=Wnagngf(-0,6)=162120,951,2(-0,6)=-1330 Н/м.

 

Сосредоточенная нагрузка в уровне верха колонн рамы от ветровой нагрузки на фонари, кровлю и стеновые панели, расположенные выше отм.12,3 м:

 

W=(w2+w5+w6+w4)hфа + (w2+w4)hст.па=

=(199+95+95+143)2,7512+(199+143)4,212=35 кН.

 

4.5 Определение усилий в колоннах рамы

 

Расчет рамы выполняется методом перемещений по данным [1, XIII.2]

Неизвестным является D1 - горизонтальное перемещение верха колонн.

Основная схема содержит горизонтальную связь, препятствующую этому перемещению.

Каноническое уравнен?/p>