Geum.ru

Физика

  • 2641. Термины и единицы измерения при описании электрического тока
    Информация пополнение в коллекции 05.11.2009

    Когда ключ на рис. 6А замыкается, происходит моментальное разделение зарядов на пластинах. Количество заряда, хранящегося в конденсаторе, пропорционально его емкости и величине приложенного к нему напряжения (V0,). Когда ключ размыкается, как на рис. 6В, заряд конденсатора остается, так же как и напряжение (V) между пластинками. (Можно иногда получить неожиданную электротравму от электронной аппаратуры, когда она уже была выключена, потому что некоторые конденсаторы в цепи могут остаться заряженными). Конденсатор можно разрядить замыканием второго переключателя, как показано на рис. 6С. Движение тока опять же будет мгновенным, возвращая заряд и напряжение конденсатора к нулю. Если же разряжать конденсатор через сопротивление (R, рис.6D), разрядка будет постепенной. Это происходит потому, что сопротивление ограничивает величину тока. Если напряжение в конденсаторе V, тогда по закону Ома максимальный ток равен I = V/R. В цепи без сопротивления величина тока увеличивается, становится бесконечно большой и конденсатор разряжается за бесконечно малый промежуток времени; если сопротивление очень большое, конденсатор разряжается очень долго. Скорость разрядки в данный момент времени, dq/dt, соответствует току, протекающему в этот момент. Иначе говоря, dq/dt = -V/R (с отрицательным знаком, потому что заряд уменьшается со временем), где V, первоначально равное напряжению батареи, уменьшается по мере разряжения конденсатора. Так как g = CV, dq/dt = CdV/dt, можно написать CdV/dt = V/R, или

  • 2642. Термисторы и их применение
    Информация пополнение в коллекции 12.01.2009

    При использовании термисторов необходимо учитывать номинальное значение постоянной рассеиваемой мощности. Например, небольшой термистор с эпоксидным покрытием имеет постоянную рассеивания, равную одному милливатту на градус Цельсия в неподвижном воздухе. Другими словами один милливатт мощности в термисторе увеличивает его внутреннюю температуру на один градус Цельсия, а два милливатта на два градуса и так далее. Если подать напряжение в один вольт на термистор в один килоом, имеющий постоянную рассеивания один милливатт на градус Цельсия, то получится ошибка измерения в один градус Цельсия. Термисторы рассеивают большую мощность, если они опускаются в жидкость. Тот же вышеупомянутый небольшой термистор с эпоксидным покрытием рассеивает 8 мВт/ оС , находясь в хорошо перемешиваемом масле. Термисторы с большими размерами имеют постоянное рассеивание лучше, чем небольшие устройства. Например термистор в виде диска или шайбы может рассеивать на воздухе мощность 20 или 30 мВт/ оС следует помнить, что аналогично тому, как сопротивление термистора изменяется в зависимости от температуры, изменяется и его рассеиваемая мощность.

  • 2643. Термическое сопротивление в неоднородных ограждениях
    Информация пополнение в коллекции 23.01.2012

    Для ограждений, в которых материал неоднороден как в параллельном, так и в перпендикулярном направлении к тепловому потоку (например, в облегченных кладках с теплоизоляционным слоем, в стенах из пустотелых камней и т. п.), термическое сопротивление определяют приближенно как среднее значение. Сначала ограждение условно разрезают плоскостями, параллельными направлению теплового потока, на участки, из которых одни могут быть однородными (однослойными) - из одного материала, а другие неоднородными - из слоев с различными материалами. Затем конструкция условно разрезается плоскостями, перпендикулярными к направлению теплового потока, на слои, из которых одни могут быть однородными - из одного материала, а другие неоднородными - из однослойных участков разных материалов. Если ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы, углы, проемы, стыки), то приведенное термическое сопротивление такой конструкции определяют на основании расчета температурных полей. Расчет температурных полей целесообразно выполнять на ЭВМ. Расчет неоднородной конструкции можно выполнить более просто с помощью метода электротепловой аналогии или электромоделирования процесса распределения теплоты. Метод основан на физическом тождестве распределения потенциалов в электростатическом поле и температур в установившемся температурном поле. Электрическая модель состоит из электропроводной сетки, между узлами которой подобраны омические сопротивления, пропорциональные соответствующим термическим сопротивлениям. Измеряемые значения электрических потенциалов в узлах сетки пропорциональны соответствующим температурам и дают объективную картину распределения температур.

  • 2644. Термогазодинамический расчет турбины
    Курсовой проект пополнение в коллекции 29.05.2012

    Проведен термогазодинамический расчет турбины газогенератора двигателя Д30КУ-154 I. Спрофилированы рабочие лопатки первой ступени по высоте в трех сечениях турбины, а также построены треугольники скоростей для рабочих лопаток турбины по среднему диаметру. Произведено построение проточной части турбины. Результаты построения профилей является удовлетворительными.

  • 2645. Термодинамика
    Информация пополнение в коллекции 09.12.2008
  • 2646. Термодинамика растворов неметаллов в металлических расплавах
    Информация пополнение в коллекции 26.07.2007

    2.Бескоровайный Н.М., Иолтуховский А.Г., Красин В.П. Исследование взаимодействия хромоникелевой стали с натрием, литием и натрием с добавкой 1% лития при 650 ºC // Материалы для атомной техники. - М.: Энергоатомиздат, 1983. C.23-32

    1. Бескоровайный Н.М., Красин В.П., Кириллов В.Б. Применение квазихимической модели для расчета параметров коррозионных процессов в натрии, содержащем примесь кислорода // Физико-химическая механика материалов. 1984. - Т. 20. - № 5. - С. 26-30.
    2. Бескоровайный Н.М., Красин В.П., Кириллов В.Б. Изучение состояния примесей железа и кислорода в жидком натрии методом электропереноса // Физико-химическая механика материалов. 1985. -
      Т. 21. - № 1. - С. 112-114.
    3. Красин В.П., Иолтуховский А.Г., Люблинский И.Е. Исследование влияния литиевого геттера на коррозионные процессы в жидком натрии // Металлы и сплавы атомной техники. - М.: Энергоатомиздат, 1985. С. 9-15.
    4. Бескоровайный Н.М., Красин В.П., Кириллов В.Б. Исследование электропереноса примесей кислорода и железа в жидком натрии // Металлы и сплавы для атомной техники. - М.: Энергоатомиздат, 1985. С. 22-30.
    5. Бескоровайный Н.М., Красин В.П. Применение координационнокластерной модели для расчета параметров коррозионных процессов в натрии, содержащем примесь кислорода // Металлы и сплавы для атомной техники. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - С. 30-35.
    6. Калин Б. А., Люблинский И.Е., Красин В.П. Требования к фазовому составу хромоникелевой аустенитной стали как материалу первой стенки и бланкета ТЯР с литием в качестве теплоносителя и размножителя трития // Физика и химия обработки материалов. 1987. -
      № 1. С. 107-110.
    7. Красин В.П., Бескоровайный Н.М., Люблинский И.Е. Термодинамическая модель для прогнозирования коррозионной стойкости конструкционных материалов в жидких литии и натрии, содержащих неметаллические примеси // Физика и химия обработки материалов. 1987. - № 1. С. 45-48.
    8. Кириллов В.Б., Красин В.П., Люблинский И.Е. Влияние примесей азота и кислорода в расплавах лития и натрия на растворимость и массоперенос металлов // Журн. физ. химии. 1988. - Т. 62. - № 12. С. 3191-3195.
    9. Красин В.П., Люблинский И.Е., Митин Ю.В. Расчет растворимости конструкционных материалов в многокомпонентных металлических расплавах // Журн. физ. химии. 1990. - Т. 64. - № 5. С. 1237-1242.
    10. Красин В.П., Митин Ю.В., Кириллов В.Б. Прогнозирование направления изотермического массопереноса в металлических расплавах с помощью параметров взаимодействия // Журн. физ. химии. 1990. - Т. 64. - № 10. С. 2772-2776.
    11. Евтихин В.А., Косухин А.Я., Красин В.П. Влияние водорода на растворимость конструкционных материалов бланкета термоядерного реактора в литии // Атомная энергия. 1990. - Т.69. - Вып. 4.
      С. 238-239.
    12. Красин В.П. Применение статистической модели с двумя подрешетками для анализа взаимодействий в расплавах Na-O-H // Журн. физ. химии. 1992. - Т. 66. - № 2. С. 449-453.
    13. Евтихин В.А., Люблинский И.Е., Красин В.П. Оценка совместимости SiC c эвтектикой Li17Pb83 при высоких температурах // Радиационное воздействие на материалы термоядерных реакторов: Тез. докл. Второй международн. конф., СПб, ЦНИИ КМ “Прометей”. 1992. - С.150.
    14. Красин В.П. Использование различных моделей растворов для расчета свойств поверхности бинарных металлических расплавов // Журн. физ. химии. 1993. - Т. 67. - № 6. С. 1205-1209.
    15. Красин В.П., Блащук Ю.Н. Влияние дисперсности частиц на критическую температуру расслоения в системах из несмешивающихся компонентов // Журн. физ. химии. 1993. - Т. 67. - № 11.
      С. 2149-2152.
    16. Красин В.П., Блащук Т.П., Блащук Ю.Н. Использование теоретических оценок при анализе кинетики процесса контактного легирования // Сборник научных трудов сотрудников института. - М.: МАСИ (ВТУЗ-ЗИЛ), 1995. С. 11-15.
    17. Красин В.П., Блащук Т.П., Блащук Ю.Н. Диффузионная кинетика двухфазного взаимодействия сплава железо-медь с расплавом свинца // Журн. физ. химии. 1995. - Т. 69. - № 5. С. 797-801.
    18. Krasin V.P. Application of Solution Models for the Prediction of Corrosion Phenomena in Liquid Metals // Liquid Metal Systems Material Behavior and Physical Chemistry in Liquid Metal Systems-II / Edited by H.U. Borgstedt and G. Frees. - N.Y.: Plenum Press, 1995. - P.305-309.
    19. Lyublinski I.E., Evtikhin V.A., Krasin V.P. Numerical and Experimental Determination of Metallic Solubilities in Liquid Lithium, Lithium-containing Nonmetallic Impurities, Lead and Lead-Lithium Eutectic // Journal of Nuclear Materials. - 1995. - V.224. - № 3. - P. 288-292.
    20. Lyublinski I.E., Evtikhin V.A., Krasin V.P. The Effect of Solutes on Thermodynamic Activity of Tritium in Liquid Lithium Blanket of Fusion Reactor // Fusion Technology. 1995. - V.28. - № 3. P. 1223-1226.
    21. Lyublinski I.E. Evtikhin V.A. Krasin V.P. Electrical Insulating Coatings for Blanket and Divertor Lithium-Vanadium Liquid Metal Systems // Program and Collected Abstracts “Eighth International Conference on Fusion Reactor Materials”. Sendai, Japan. 1997. P. 301.
    22. Krasin V.P., Lyublinski I.E. Influence of the Fourth Component on Tritium Behaviour in Li-Pb Melts // Fusion Science and Technology. 2002. - V.41. -№ 3. P. 382-385.
    23. Красин В.П. Применение статистических моделей металлических растворов замещения и внедрения для расчета растворимости компонентов конструкционных материалов в многокомпонентных металлических расплавах // Техника, технология и перспективные материалы: Сборник статей научно-практической INTERNET-конференции. М. МГИУ, 2002. С. 121-127.
    24. Красин В.П. Расчет равновесной концентрации компонентов керамических покрытий в двухкомпонентных расплавах литий-свинец с использованием координационно-кластерной модели // Журн. физ. химии. 2003. - Т. 77. - № 1. С. 127-130.
    25. Красин В.П. Влияние малых добавок лантана на термодинамические характеристики трития в расплавах системы Li Pb // Журн. физ. химии. 2003. - Т. 77. - № 6. С. 1014-1017.
  • 2647. Термодинамика теплофизических свойств воды и водяного пара
    Контрольная работа пополнение в коллекции 23.11.2010

    Идеальный газ (? 18,0 г/моль, к = 1,33) при V1; P1; T1 изохорно нагревается до T2, а затем изотермически до Р3. После изобарного и изоэнтропного сжатия рабочее тело возвращается в начальное состояние.

    1. Определить термические и удельные калорические характеристики рабочего тела в переходных точках цикла (P; V; T; h; s; u).
    2. Вычислить изменения калорических характеристик в каждом из составляющих циклов изопараметрических процессов (?H; ?S; ?U).
    3. Вычислить количество теплоты, деформационной работы, работы перемещения для каждого из изопараметрических процессов (Q; L; Lп).
    4. Выяснить энергетические особенности этих процессов и цикла в целом, составить для них схемы энергобаланса и кратко прокомментировать их особенности
    5. Оценить эффективность тепломеханического цикла и эквивалентного ему цикла Карно.
  • 2648. Термодинамические основы термоупругости
    Курсовой проект пополнение в коллекции 28.04.2010

    Дифференциальные уравнения и соотношения, выражающие законы сохранения массы, импульса, энергии и второй закон термодинамики нужны для общего случая независимо от того, какими конкретными физико-механическими свойствами обладает деформируемая среда, и в силу этого имеют универсальный характер, т.е. справедливы для любых сред. Однако при попытке математического описания движения какой-либо конкретной деформируемой среды (газообразной, жидкой или твердой) довольно легко установить, что имеющихся в распоряжении универсальных дифференциальных уравнений и соотношений не достаточно для составления замкнутой системы уравнений, которая могла бы послужить основой для последующего нахождения единственного решения и получения количественной информации о характере движения и изменения состояния деформируемой среды. При этом очевидна закономерность: количество входящих в составляемую систему уравнений неизвестных величин (характеристических функций) на 6 единиц больше имеющихся в распоряжении уравнений, где 6 количество независимых компонент симметричных тензоров напряжений и деформаций. Например, приведенная ниже система уравнений адиабатического движения деформируемой среды включает 20 уравнений (одно уравнение неразрывности (2.1.1), три уравнения движения (2.1.2), одно уравнение энергии (2.1.3), три кинематических соотношения взаимосвязи компонент скорости и перемещения (2.1.4), шесть геометрических соотношений (2.1.5) и шесть кинематических соотношений (2.1.6) и 26 неизвестных характеристических функций (плотность, удельная внутренняя энергия, по три компоненты векторов перемещения и скорости, по шесть независимых компонент симметричных тензоров напряжений, деформаций и скоростей деформаций) [53]:

  • 2649. Термодинамические процессы в реальных газах и парах. Влажный воздух
    Информация пополнение в коллекции 24.01.2012

    Когда испарятся последние капельки воды, влажный пар становится сухим насыщенным. Согласно последним формулам степень сухости такого пара становится равной единице (х=1). Изобразим процесс перехода воды в пар на диаграмме P-V (рис 1). На этой диаграмме каждая точка изображает одно состояние вещества с определенными параметрами Р; V; Т. Пусть точка А определяет начальное состояние воды (удельный объем Vo, давление Ро, температуру То). Так как вода практически не сжимаема, то увеличение давления в жидкости до Ра практически не изменит её удельный объём (прямая А-а-в). Подведём теплоту q к объёму воды V, (напр. 1 кг воды, находящийся в закрытом сосуде). Температура её начнёт повышаться, объём увеличиваться (Ра = const). При достижении температуры кипения (при данном давлении) вода переходит в пар (прямая а'- а"). (При давлении Ра = 0,1 Мпа Та =1000 С и т.п.). Все точки прямой а' - а" определяют состояние так называемого влажного пара (пар с капельками воды). В точке а' х = 0, в точке а" х=1; между ними х возрастает от 0 до 1. При повышении давления растет температура кипения (в точке в давление Рв = Р1кип; Рс = Р2кип в точке с). Удельный объём воды также возрастает (точки в' и с располагаются правее точки а). Для каждого вещества существует так называемое критическое состояние (точка к). Оно характеризуется Ркр, Vкр, Ткр (для воды Ркр = 22. 1 Мпа, Ткр = 647.3 °К и Vкр = 0.0031 м3 /кг; для ртути Ркр =100 МПа, Ткр = 1673°К, и т. д.).

  • 2650. Термодинамические функции
    Информация пополнение в коллекции 09.12.2008

    Таким образом, если объем системы остается постоянным, то тепло Q равно приращению внутренней энергии системы. Если же постоянно давление, то оно выражается приращением энтальпии. В обоих случаях величина Q не зависит от пути перехода, а только от начального и конечного состояний системы. Поэтому на основании опытов при постоянном объеме или при постоянном давлении и могло сложиться представление о какой-то величине Q, содержащейся в теле и не зависящей от способа приведения его из нулевого состояния в рассматриваемое. Величина Q имеет различный смысл в зависимости от того, что остается постоянным: объем или давление. В первом случае под Q следует понимать внутреннюю энергию, во втором энтальпию. Но в ранних опытах это различие ускользало от наблюдений, так как опыты производились с твердыми и жидкими телами, для которых оно незначительно благодаря малости коэффициентов теплового расширения твердых и жидких тел. В обоих случаях имеет место сохранение величины Q, но оно сводится к закону сохранения энергии.

  • 2651. Термодинамические циклы в энергетических установках
    Информация пополнение в коллекции 07.05.2010
  • 2652. Термодинамический анализ технической системы
    Курсовой проект пополнение в коллекции 02.05.2012

    В процессе развития малой энергетики всё больше внимания уделяется газовым турбинам малой и средней мощности. Области применения газотурбинных установок практически не ограничены: нефтегазодобывающая промышленность, промышленные предприятия, муниципальные образования. Положительным моментом использования ГТУ в муниципальных образованиях является то, что содержание вредных выбросов в выхлопных газах NOх и CO находится на уровне 25 и 150 ppm соответственно (для сравнения у ГПА в несколько раз больше) позволяет устанавливать данное оборудование в черте города в жилом районе. Отдельное внимание стоит уделить возможности надстройки существующих котельных газотурбинными установками, что позволяет обеспечить надежное электроснабжение собственных нужд и снизить удельный расход топлива. Применение ГТУ в Мини-ТЭС экономически оправдано в комплексе с утилизационными контурами. Это обусловлено достаточно низким электрическим КПД газовой турбины 22…37%. При этом соотношение вырабатываемой электрической энергии и тепловой составляет 1:1,5; 2,5. В зависимости от потребностей ГТУ комплектуется паровыми или водогрейными котлами-утилизаторами, что позволяет получать либо пар (низкого, среднего, высокого давления) для технологических нужд, либо горячую воду с температурой выше 140 °С. Выработанное тепло может быть использовано для производства холодной воды. В этом случае, как потребителя тепловой нагрузки, подключают абсорбционную холодильную машину (тригенерация). В составе комплексной выработки энергии общий КПД станции возрастает до 90%. Максимальная эффективность использования ГТУ обеспечивается при длительной работе с максимальной электрической нагрузкой. В диапазоне мощностей порядка 10 МВт существует возможность использования комбинированного цикла газовых и паровых турбин. Это позволяет существенно повысить эффективность использования станции, увеличивая эл. КПД до 47%.

  • 2653. Термодинамический анализ цикла газовой машины
    Контрольная работа пополнение в коллекции 10.09.2010

    Газовый цикл состоит из четырех процессов, определяемые по показателю политропы. Известны начальные параметры в точке 1 (давление и температура), а также безразмерные отношение параметров в некоторых процессах

  • 2654. Термодинамический исследование реакции
    Контрольная работа пополнение в коллекции 02.02.2012

    Вариант №Уравнение реакцииТ1 КТ2 КШаг, град.12 C + O2 = 2 CO30015002002C + O2 = CO2300150020032 CO + O2 = 2 CO230015002004C + CO2 = 2 CO300150020052 H2 + O2 = 2 H2Oгаз30015002006С + Н2Огаз = СО + Н230015002007С + 2 Н2Огаз = 2 Н2 + СО230015002008CO + H2Oгаз = CO2 + H230015002009CaCO3 = CaO + CO2300150020010MgCO3 = MgO + CO2300150020011PbCO3 = PbO + CO2300150020012FeO + CO = Fea + CO2300150020013FeO + H2 = Fea + H2Oгаз300150020014Fe3O4 + CO = 3 FeO + CO2300150020015Fe3O4 + H2 = 3 FeO + H2Oгаз300150020016NiO + H2 = Nia + H2Oгаз300150020017NiO + CO = Nia + CO2300150020018MnO + H2 = Mn + H2Oгаз300150020019MnO + CO = Mn + CO2300150020020FeO + Cграфит = СО + Fea300150020021Fe2O3 + Cграфит = 3 FeO + CO300150020022Si + O2 = SiO2 кварц3001500200232 Fea + O2 = 2 FeO300150020024NiO + Cграфит= Nia + CO300150020025MnCO3 = MnO + CO23001500200262 FeSa + 3 O2 = 2FeO + 2SO23001500200272 FeO + Si = 2Fe+ SiO2300150020028SiO2+2Mn=Si+2MnO300150020029SiO2+2C=Si+2CO300150020030CaO+3C=CaC2+CO3001500200313FeO+2Al=Al2O3+3Fe300150020032MnO + C = Mn + COг3001500200332/3Fe2O3 + Si = 4/3 Fe + SiO23001500200342/3Fe2O3 + C = 4/3 Fe + 2CO3001500200353Fe2O3 + CO = 2 Fe3O4 + CO2300150020036Fe3O4 + CO = 3 FeO + CO23001500200373Fe2O3 + H2 = 2 Fe3O4 + H2O300150020038Fe3O4 + H2 = 3 FeO + H2O3001500200

  • 2655. Термодинамическое равновесие гетерогенных плазменных систем с существенной ионизацией компонентов
    Курсовой проект пополнение в коллекции 19.07.2008

     

    1. Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Статистическая физика. М.: Наука, 1978. 583 с.
    2. Лифшиц Е.М., Питаевский Л.П. Физическая кинетика. М.: Наука, 1979. 528 с.
    3. Saha M.N. Ionisation in the solar chramosphorell Philosophycal Magazin. 1920.-v.40 P.472-488.
    4. Тамм И.Е. Основы теории электричества. М.: Наука, 1976. 616 с.
    5. Голант В.Е., Жилинский А.П., Сахаров С.А. Основы физики плазмы. М.: Автомиздат, 1977. 384 с.
    6. Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Квантовая механика. Нерелятивистская теория. М.: Наука, 1974. 752 с.
    7. Самуйлов Е.В. Сечение прилипания электронов к сферическим частицам и теоретическая ионизация частиц // Теплофизика высоких температур. 1966. Т.4. - №2. с.143-147.
    8. Фиалков Б.С., Щербаков Н.Д., Акст Н.К., Беседин В.И. Использование электрофизических явлений для контроля и управления теплотехническими и технологтческими процессами // Физика горения и взрыва. 1983. - № 5. с. 29.
    9. Цветков Ю. В., Панфилов С. А. Низкотемпературная плазма в процессах восстановления. М.: Наука, 1980. 350 с.
    10. Boxman R.L., goldsmith S. The interaction between plasma and microparticles in a multi-cathode-spot // Vacuum arc. // G. Appol. Phys. 1981. V.52. N1. P151 157/
    11. Красников Ю. Г., Кучеренко В. И. Термодинамика не идеальной низкотемпературной многокомпонентной плазмы на основе химической модели // Теплофизика высоких темтератур. 1978. Т. 16. - № 1. С. 45 53.
    12. Dimick R.C., Soo S.L. Scattering of electrons and ions by dust particles in a gas // Phys. Fluids. 1964. V.7.№1. P 1638 1640/
    13. Sodha M.N., Kaw P.K., Srivastava H.K. Conductivity of dust loden gases // Brit. G.Appl.Phys. 1965. V.16. - №5.- P.721 723.
    14. Самуйлов Е. В. О константе равновесия ионизации частиц // Теплофизика высоких температур. 1965. Т. 3. - № 2. С.216 222.
    15. Журавский А. М. Справочник по эллепт ическим функциям. М. Л.: Изд во. АН СССР, 1941. 235 с.
    16. Аршинов А. А., Мусин А. К. Равновесная ионизация частиц // Доклады Академи Наук СССР. 1958. Т. 120. - № 4. С.747 750.
    17. Добрецов Л. Н., Гомоюнова М. В. Эмиссионная электроника. М.: Наука, 1966. 564 с.
    18. Лукьянов Г А. Ионизация в разряженной низкотемпературной плазмы при наличии твердой фазы и примеси щелочного металла // Теплофизика высоких температур. 1976. Т. 14 - № 3. С. 462 468.
    19. Debye P., Huckel E. Zur Fheorie der Electrolyte. I.Gefrierpunktsniedrigung und vervandte Erscheinungen // Phys. Zschr. 1923 B.24. S.185 206.
    20. Gibson E. Ionisation phenomena in a gas particle plasmall Phys. Fluids. 1966.-V.9. - №12. P.2389 2399.
  • 2656. Термодинамическое равновесие и устойчивость. Фазовые переходы
    Методическое пособие пополнение в коллекции 25.07.2007

    Если система не однокомпонентна, возможны боле сложные случаи. Так, двуфазная () двукомпонентная система () обладает двумя степенями свободы. В этом случае вместо кривой фазового равновесия получим область в виде полосы, границы которой соответствуют фазовым диаграммам для каждой из чистых компонент, а внутренние области соответствуют различным значениям относительной концентрации компонент. Одна степень свободы в данном случае соответствует кривой сосуществования трех фаз, а соответствует четвертой точке сосуществования четырех фаз.

  • 2657. Термодинаміка і синергетика
    Дипломная работа пополнение в коллекции 21.10.2009

     

    1. Базаров І.П. Термодинаміка. - М.: Вища школа, 1991 р.
    2. Гленсдорф П., Прігожін І. Термодинамічна теорія структури, стійкості і флуктуацій. - М.: Мир, 1973 р.
    3. Карері Д. Порядок і безлад в структурі матерії. - М.: Мир, 1995 р.
    4. Курдюшов с.П., Малінецкий г.Г. Синергетика - теорія самоорганізації. Ідеї, методи перспективи. - М.: Знання, 1983 р.
    5. Николіс Р., Прігожін І. Самоорганізація в нерівноважних системах. - М.: Мир, 1979 р.
    6. Николіс Р., Прігожін І. Пізнання складного. - М.: Мир, 1990 р.
    7. Перовський і.Г. Лекції з теорії диференціальних рівнянь. - М.: МГУ, 1980 р.
    8. Попов д.Е. Міждисциплінарні зв'язки і синергетика. - КГПУ, 1996 р.
    9. Прігожін І. Введення в термодинаміку необоротних процесів. - М.: Іноземна література, 1960 р.
    10. Прігожін І. Від того, що існує до того, що виникає. - М.: Наука, 1985 р.
    11. Синергетика, збірка статей. - М.: Мир, 1984 р.
    12. Хакен Р. Синергетика. - М.: Мир, 1980 р.
    13. Хакен Р. Синергетика. Ієрархія неустойчивостей в системах, що самоорганизующихся, і пристроях . - М.: Мир, 1985 р.
    14. Шелепін л.А. В далечіні від рівноваги. - М.: Знання, 1987 р.
    15. Ейген М., Шустер П. Гіперцикл. Принципи самоорганізації макромолекул . - М.: Мир, 1982 р.
    16. Еткинс П. Порядок і безлад в природі. - М.: Мир, 1987 г
  • 2658. Термоелектричні перетворювачі та їх застосування
    Курсовой проект пополнение в коллекции 09.02.2011

    При газовому зварюванні заготовлені і скручені тармоелектроди оплавляють у полумї горілки доки не утвориться каплеподібний спай. Для більшості матеріалів бажано відновлюване полумя. Лише платинові термоелектроди легко переносять більш сприятливе для них окислювальне середовище. Для виготовлення термопар краще за все застосовувати воднево-кисневе полумя. Висока температура полумя дозволяє проводити зварювання з мінімальними розмірами зони прогріву. Слід утримуватись від поєднання зварювання з відпалом в горілці, що приводить до збільшення зони неоднорідності, а значить, і до псування термопари. Відпалювання слід робити в спеціальних печах. Крім того, водень менш схильний до утворення зєднань з термоелектронними матеріалами, ніж вуглець, що міститься, зазвичай, в усіх горючих газах. Особливою чутливістю до вуглецю відрізняються високотемпературні термопари, в яких небезпека карбідизації спаю збільшується внаслідок того, що викликана нею неоднорідність при високих температурах неперервно розповсюджується по термоелектроду (збільшуючи градієнт мікронапруг), все більш змінюючи властивості термопари.

  • 2659. Термометрия - понятие и принципы
    Контрольная работа пополнение в коллекции 17.07.2007

    Для измерения термо ЭДС в данной работе используется потенциометр постоянного тока ПП-63. При измерениях следует выполнять следующее:

    1. Перед началом работы установите корректором стрелку с гальванометром на «0».Прибор установите в горизонтальное положение.
    2. Соблюдая полярность подключите источник питания- аккумулятор, к клеммам «БП» (батарея питания) потенциометра.(В переносном варианте могут использоваться встроенные элементы тока).Тумблер «БП» переведите в положение «Н»- наружный.
    3. Тумблер «НЭ» нормальный элемент, переведите в положение «В»- внутренний. Клеммы «БИ» и тумблер под ними в данном случае не задействованы
    4. Тумблер «Питание 1,2-1.65В» переведите в положение «ВКЛ».
    5. Подключите термопара к клеммам «Х».Переключателем введите измерительное сопротивление 0,6 Ом. Оно приблизительно равно сопротивлению хромель-алюмелевой термопары.
    6. Переключатель рода работ поставьте в положение «Потенц»-потенциометрические измерения.
    7. Штекер делителя поставьте в положение 0,5.При этом отсчитанное по прибору напряжение необходимо умножать на 0,5.
    8. Провести установку рабочего тока потенциометра, для чего: а) установить переключатель «К-И» в положение «К»-контроль; б)установить стрелку гальванометра на «0» вращением рукояток «Грубо» (верхняя) и «Точно» (нижняя) реостата «Рабочий ток», вначале принажатой кнопке «Грубо», а затем «Точно». (Кнопки можно зафиксировать в нажатом положении, повернув их в ту или другую стороны).\
    9. Для измерения термо ЭДС переключатель «К-И» переведите в положение «И» измерение. Пока температуры спаев термопары одинаковы и на обеих шкалах потенциометра установлены нули, при нажатии кнопок «Грубо» и «Точно» стрелка гальванометра не отклоняется. При нагревании одного из спаев термопары появляется термо ЭДС и стрелка гальванометра отклоняется при нажатой кнопке «Точно».
    10. Вращением рукоятки «0-2 мВ» и переключением ручки «0-48 мВ» необходимо вернуть стрелку гальванометра на нуль. После этого производится отсчет показания, - суммируются показания обеих шкал.
  • 2660. Термопара
    Информация пополнение в коллекции 09.12.2008

    Исходным эталоном температуры является комплекс изготовленных в разных странах мира газовых термометров, по показаниям которых определяются численные значения реперных точек по отношению к точке кипения химически чистой воды при давлении 101325 Па, температура которой принята равной
    100,00°С(373,15 К точно). Для практического воспроизведения и хранения МПТШ международным соглашением установлены единые числовые значения реперных точек, которые с развитием техники время от времени уточняются и корректируются. Последняя корректировка была произведена в 1968 г. Согласно
    МПТШ68 установлены следующие реперные точки, соответствующиедавлению 101325 Па: точка кипения кислорода 182,97 °С (90,18 К), тройная точка воды
    (при давлении 610 Па) +0,01 °С (273,16 К), точка кипения воды +100,00 °С
    (373,15 К), точки затвердевания: олова +231,9681 °С (505,1181К),цинка
    +419,58 °С (692,73 К), серебра +961,93 °С (1235,08 К) изолота+1064,43°С(1337,58 К).