Физика

2581. Теорія ліній передач
Информация пополнение в коллекции 20.03.2011

До первинних параметрів належать: електричний опір проводів R, Ом/км; індуктивність проводів L, Гн/км; міжпроводова ємність С, Ф/км; провідність ізоляції G, См/км. Ці параметри є погонними, тобто розраховуються, вимірюються та нормуються для лінії довжиною 1км. Індуктивність складається з двох частин ? внутрішньої та зовнішної. Внутрішня зумовлена поверхневим ефектом та залежить від частоти. Зовнiшня визначається конструкцією НС та вiд частоти не залежить.
2582. Тепловая схема водогрейной котельной с закрытой системой горячего водоснабжения
Дипломная работа пополнение в коллекции 15.10.2011
2583. Тепловая схема энергоблока К-330 ТЭС
Дипломная работа пополнение в коллекции 06.08.2012

?à???âà??à? âî?à (î??îâ?îé êî?????à? ????è?û) ïî???ïà?? âî â?î???? ÷à??ü âî???îé êà???û ïî?î???âà??ë?, ï?î?î?è? â????è U-î??àç?û? ???? è ïîïà?à?? â ?????? ÷à??ü âî???îé êà???û (ïîâî?î???? êà????), î???ë????? ï????î?î?êîé î? â?î??îé è âû?î??îé ÷à???é. ????û ?????î?î ï?÷êà âûïîë???û èç ????àâ??ù?é ??àëè ?èà????î? 16?1 ??. ? ïîâî?î??îé êà???? âî?à ?????? ?àï?àâë??è? ?âè???è? ?à 180î è, ï?îé?? ïî ????à?, âû?î?è? â âû?î???? ÷à??ü âî???îé êà???û. ?àêè? î??àçî?, ???à?îâêà ?â?? ï????î?î?îê â âî???îé êà???? î???ï?÷èâà?? ÷??û????î?îâî? ?âè???è? ?à???âà??îé âî?û. ?î??û U-î??àç?û? ???? çàê??ïë??û â î?â????è?? ?????îé ?î?êè, ???à?îâë???û? ????? ôëà??à?è êî?ï??à è âî???îé êà???û. ?????è âî???îé êà???û ê?î?? ï????î?î?îê ???à?îâë??û à?ê???û? ?îë?û ?ë? ê??ïë??è? ?????îé ?î?êè è ï????à÷è ÷à??è ?à??û ?????îé ?è????û ?à êî?ï?? ïî?î???âà??ë? [4].
2584. Тепловидение
Информация пополнение в коллекции 09.12.2008

Инфракрасное излучение концентрируется системой специальных линз и попадает на фотоприемник, который избирательно чувствителен к определенной длине волны инфракрасного спектра. Попадаемое на него излучение приводит к изменению электрических свойств фотоприемника, что регистрируется и усиливается электронной схемой. Полученный сигнал подвергается цифровой обработке и это значение передается на блок отображения информации. Блок отображения информации имеет цветовую палитру, в которой каждому значению сигнала присваивается определенный цвет. После этого на экране монитора появляется точка, цвет которой соответствует численному значению инфракрасного излучения, которое попало на фотоприемник. Сканирующая система (зеркала или полупроводниковая матрица) проводит последовательный обход всех точек в пределах поля видимости прибора и в результате мы получаем видимую картину инфракрасного излучения объекта. Чувствительность детектора к тепловому излучению тем выше, чем ниже его собственная температура, поэтому его помещают в специальное устройство «холодильник». Наиболее примитивный, неудобный и самый распространеннный вид охлаждения с помощью жидкого азота. Это, конечно, позволяет охладить детектор до низких температур,
но носить с собой сосуды дюара очень неудобно. Другой вид посредством элементов Пельтье (полупроводники, дающие перепад температур (тепловой насос) при пропускании через них тока). Есть еще один вид "неохлаждаемых тепловизоров", работающих по другому принципу, но характеристики их пока заметно хуже, зато они намного мобильнее.
2585. Тепловизор в терагерцевом диапазоне
Дипломная работа пополнение в коллекции 14.06.2012
2586. Тепловое испытание газотурбинной установки
Контрольная работа пополнение в коллекции 29.12.2009

Наименование параметраОбозначениеРазмерностьЗначениеБарометрическое давлениемм рт. ст.727,0Температура топливного газа, полнаяºС60,0Перепады давления на расходомерных диафрагмах топливного газа до и после блока регулирования?hТкгс/м22027,0Давление топливного газа, избыточноекгс/см211,05Температура наружного воздуха, полнаяºС-9,4Температура воздуха в отборе, полнаяºС168,0Температура воздуха перед ОК, полнаяºС-6,9Температура воздуха за ОК, полнаяºС310,0Частота вращения ротора ОК-ТВДnВДоб/мин6530,0Перепад давления на торцевой расходомерной диафрагме ОК?hКкгс/м2619,0Давление воздуха перед ОК, полное избыточноекгс/м2-576,0Давление воздуха за ОК, полное избыточноекгс/см29,68Давление за ТВД (т.1), полное избыточноекгс/см2Давление за ТВД (т.2), полное избыточноекгс/см2Давление за ТВД (т.3), полное избыточноекгс/см21,624Давление за ТВД (т.4), полное избыточноекгс/см2Давление за ТВД (т.5), полное избыточноекгс/см2Температура газов в выхлопном патрубке, полнаяºС424,0Давление перед ТНД, полное избыточноекгс/см21,583Давление в выхлопном патрубке, полное избыточноекгс/м2180,0Температура воздуха перед ВНК, полнаяºС-8,1Температура воздуха за ВНК, полнаяºС214,1Частота вращения ротора ТНД(СТ)-ВНКnНДоб/мин5865,0Перепад давления на торцевой расходомерной диафрагме ВНК?hВНКкгс/м2687,0Давление воздуха перед ВНК, полное избыточноекгс/м2-1141,0Давление воздуха за ВНК, полное избыточноекгс/см23,16Далее результаты расчета сведены в таблицу 4.
2587. Тепловой баланс котла по упрощенной методике теплотехнических расчетов
Контрольная работа пополнение в коллекции 04.12.2010

где tух=145ºС температура уходящих газов; tхв=30ºС температура холодного воздуха; tмакс =2015,86ºС жаропроизводительность топлива с учетом влаги в воздухе; c'=0,835-отношение средней теплоемкости не разбавленных воздухом продуктов горения в температурном интервале от 0ºС до tух=145ºС к их теплоемкости в температурном интервале 0ºС до tмакс =2042,26ºС по табл. 14-12 [5]; h изменение объема сухих продуктов горения в реальных условиях и при теоритических; соотношение объемов влажных и сухих продуктов горения при ?=1; k = 0,79 отношение средней теплоемкости 1м3 воздуха в температурном интервале от 0ºС до tух=145ºС к теплоемкости 1м3 неразбавленных воздухом продуктов горения в температурном интервале от 0ºС до tмакс =2042,26ºС по табл. 14-12 [5].
2588. Тепловой и гидравлический расчёт парогенератора ТГМП-114
Курсовой проект пополнение в коллекции 10.04.2012

Коэффициент избытка воздуха в топкеaт-из табл. ХIХ / /1,1Температура горячего воздухаtгвоСпринята330Энтальпия горячего воздухаI'гвкДж/м3по табл. 2.24235,25Тепло, вносимое воздухом в топкуQвкДж/м3aтI'гв+I'хв1,1×4235,25+378,4=5037,18Полезное тепловыделение в топкеQткДж/кг36405,58+5037,18=43025Теоретическая температура горенияvаоСПо табл. 2.22188Относительное положение максимальных температур по высотехт-хт=хг=КоэффициентМ-по п. 6-13 /1/ М =0,54-0,2хт0,54-0,2×0,1195=0,51Температура газов на выходе из топкиv"тоСпринята предварительно1200ЭнтальпияI"ткДж/м3по табл. 2.221859,2Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгоранияvcсркДж/м3оСПроизведениерпSм×кгс/см2prпS1,03×0,268×6,3=1,74Коэффициент ослабления лучей трехатомными газамиkгпо номограмме 3 /1/0,27Оптическая толщинаkps-kгpsrп0,27×1,74=0,469Степень черноты факелаaф-по номограмме 2 /1/0,38Средний коэффициент тепловой эффективностиyср- Степень черноты топочной камеры-По номограмме [1]0,485Температура газов на выходе из топки0С1354ЭнтальпиякДж/м3По табл 2.2.25048,3Количество тепла, воспринятого в топкекДж/м317904,8Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности нагревакДж/м2·ч827070,5Теплонапряжение топочного объема (до ширм) кДж/м2·ч947037,14.3. Ширмовый перегревательТемпература газов на входеv0СИз расчёта1354ЭнтальпияIкДж/м3По табл. 2.2.25048,3Лучистое тепло, воспринятое плоскостью входного сечения ширмQл.вхкДж/м3По п. 7-04 [1]1186,2Поправочный коэффициент для учета излучения на пучек за ширмами-По п. 7-04 [1]0,7Температура газов на выходеv0СПринята предварительно1060Средняя температура газовv0С0,5(v+v)1154ПроизведениеPnSм·кгс/см2prns0,23Коэффициент ослабления лучей трехатомными газамиkГм·кгс/см2По номограмме 3 [1]1,11Оптическая толщинаkpS-kГrnps0,2553Степень черноты газов-По номограмме 2 [1]0,225Угловой коэффициент входного на выходное сечение ширм-0,043Теплоизлучение из топки и ширм I ступениQл.выхкДж/м3284Тепло, получаемое из топки ширмами I ступениQл.медкДж/м3902
2589. Тепловой и гидромеханический расчёт пластинчатых теплообменников
Курсовой проект пополнение в коллекции 09.04.2012

Схемы однократного и многократного перекрестного тока можно выделить в три группы в зависимости от наличия градиента температуры теплоносителя в сечениях ТА, нормальных к направлению движения теплоносителя. Если, например, жидкость протекает внутри труб, а газообразный теплоноситель движется перпендикулярно к трубному пучку и может свободно перемешиваться в межтрубном пространстве, то его температура в сечении, нормальном к направлению движения газа, выравнивается. Поскольку жидкость проходит внутри труб отдельными не перемешиваемыми между собой потоками, в сечении пучка всегда имеет место градиент температур. В рассмотренном примере газообразный теплоноситель считается идеально перемешанным, а жидкость в трубах абсолютно не перемешанной. С этой точки зрения возможны следующие три случая: оба теплоносителя идеально перемешаны и градиенты их температур в поперечном сечении равны нулю; один из теплоносителей идеально перемешан, другой абсолютно не перемешан; оба теплоносителя абсолютно не перемешаны.
2590. Тепловой и динамический расчет двигателя внутреннего сгорания
Реферат пополнение в коллекции 09.12.2008

PjPStgbNKT0011.260-40-39001-3900130-10.996-31.6-32.60.131-4.30.801-26.10.613-20260-10.370-11.8-12.80.230-30.301-3.80.981-12.5390-1-0.2608.27.20.2671.9-0.267-1.917.24120-1-0.63020190.2304.4-0.699-13.30.75114.25150-1-0.73623.322.30.1313-0.931-20.70.3878.66180-1-0.74023.522.500-1-22.50072100-0.73623.323.3-0.131-3-0.931-21.7-0.387-982401-0.6302021-0.230-4.8-0.699-14.7-0.751-15.792702-0.2608.210.2-0.267-2.7-0.267-2.7-1-10.21030080.370-11.8-3.8-0.2300.90.301-1.1-0.9813.711330240.996-31.6-7.6-0.13110.801-6.1-0.6134.612360541.260-40140011400123701691.229-391300.0455.80.9771270.21828.3123801521.139-36.1115.90.08910.30.909105.30.42649.4133901060.996-31.674.40.1319.70.80159.60.61345.614420450.370-11.833.20.2307.60.301100.98132.51545024-0.2608.232.20.2678.6-0.267-8.6132.21648015-0.63020350.2308-0.699-24.50.75126.31751010-0.73623.333.30.1314.4-0.931-310.38712.9185406-0.74023.529.500-1-29.500195702-0.73623.325.3-0.131-3.3-0.931-23.5-0.387-9.8206001-0.6302021-0.230-4.8-0.699-14.7-0.751-15.8216301-0.2608.29.2-0.267-2.4-0.267-2.4-1-9.22266010.370-11.8-10.8-0.2302.50.301-3.2-0.98110.62369010.996-31.6-30.6-0.13140.801-24.5-0.61318.72472011.260-40-39001-3900
2591. Тепловой расчёт дизельного двигателя
Контрольная работа пополнение в коллекции 19.06.2012

Уменьшение коэффициента избытка воздуха до возможных пределов уменьшает размеры цилиндра и, следовательно, повышает литровую мощность дизеля, но одновременно с этим значительно возрастает теплонапряженность двигателя, особенно деталей поршневой группы, увеличивается дымность выпускных газов. На дизельных двигателях применяют неразделённые камеры сгорания и разделенные с предкамерой. Для нашего случая мы применим неразделённую камеру сгорания, так как у неё можно достичь наибольшего коэффициента избытка воздуха. Принимаем: коэффициент избытка воздуха = 1,7.
2592. Тепловой расчет и эксергетический анализ парогенераторов
Курсовой проект пополнение в коллекции 21.06.2010

Т/А5.05.56.06.57.00.00,0000,0000,0000,0000,000100.06466,6197092,1877717,7558343,3238968,891200.013005,67114263,39515521,11816778,84218036,565300.019692,84621594,19823495,55025396,90227298,254400.026503,55929061,19231618,82534176,45836734,091500.033510,16636741,09339972,01943202,94646433,873600.040655,85044573,20748490,56452407,92256325,279700.047963,67252582,59757201,52261820,44766439,3721400.0102153,427111953,253121753,079131552,905141352,7311500.0110208,588120776,380131344,173141911,965152479,7571600.0118327,517129669,160141010,802152352,445163694,0881700.0126484,703138602,452150720,200162837,949174955,6971800.0134700,862147601,533160502,205173402,877186303,5481900.0142228,967155824,231169419,495183014,758196610,0222000.0151248,533165723,966180199,399194674,832209150,2652100.0159549,536174813,346190077,156205340,965220604,7752200.0167913,147183972,343200031,539216090,735232149,9312300.0176291,412193147,792210004,173226860,554243716,9342400.0184731,313202390,651220049,989237709,327255368,6652500.0193130,809211588,071230045,333248502,596266959,858
2593. Тепловой расчет и эксергетический исследование котельного агрегата
Дипломная работа пополнение в коллекции 09.06.2011
2594. Тепловой расчет котельного агрегата БКЗ-210-140
Курсовой проект пополнение в коллекции 28.04.2012

№Рассчитываемая величинаОбозначение и формулаРазмер ностьрасчет1Температура газов на выходе из топки(принимаем)12002Температура горячего воздухаTгв(выбираем)2323Энтальпия горячего воздухаккал/м3699,54Тепло вносимое воздухом в топкуккал/м3769,455Полезное тепловыделение в топкеккал/м392076Энтальпия продуктов сгорания в топке при отсутствии теплообмена с окружающей средойIT=QTккал/м392077Теоретическая температура горенияTaK20558Энтальпия газов на выходе из топкиккал/м351739Тепло, переданное излучением в топкеккал/м3512010Относительный уровень расположения горелок-0,211коэффициент тепловой эффективности-0,5412Шаг трубыS1мм6513наружный диаметр трубd1мм6014наружный диаметр топочных трубd2мм3215Угловой коэффициентX1(S/d1)-0,9916Угловой коэффициент потолкаX2(S/d2)-0,9817Коэффициент загрязненияр-0,6518Коэффициент тепловой эффективности труб-0,64519Коэффициент тепловой эффективности потолка-0,63920Объем топочной камеры м344021Удельная паропроизводительность КАDуд (табл.13)т/ч•м2222Ширина топкиа=D/Dудм9,5523Глубина топкив=6•daм6,624Высота топкиhг=Vг/a•вм7,025Площадь стенкиFстм265026Эффективная толщина излучающего слояS=3,6Vг/Fстм1,6627Коэффициент ослабления лучей отложениями (частицами)см2/кг•м0,13428Коэффициент зависящий от теплового напряжениясм2/кг•м0,13429Коэффициент ослабленияm-0,2430Суммарный коэффициент ослабленияК=Кг+Кс1/м•ата0,3531степень черноты факела-0,28132степень черноты при заполнении топки трехатомным газом-0,333Степень черноты топки-0,4234Площадь стенкиFстм2107836Температура газов на выходе из топки103537Энтальпия газов на выходе из топкиккал/м3405438Расчетный коэффициентМ=0,54-0,2•Хг-0,4639Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания4,86
2595. Тепловой расчёт котла БКЗ-420-140НГМ
Дипломная работа пополнение в коллекции 14.03.2012

№ п.п.Определяемая величинаОбозначениеРазмерностьФормула или источник определенияРасчет1Полная поверхность стен топкиFстм2Техническое описание к/а864,72Объем топочной камерыVтм3Техническое описание к/а14273Лучевоспринимающая поверхность камерыНпм2Техническое описание к/а840,44Расстояние от середины шлаковой воронки до оси горелокhгмПо чертежу5,155Расстояние от середины шлаковой воронки до середины выходного окна топкиНтмПо чертежу17,8556Относительный уровень расположения горелокХгХг = hr/HТ5,15/17,855 = 0,2897Коэффициент избытка воздуха в топкеaтПринято1,038Температура горячего воздухаtгв0СПринято2359Энтальпия горячего воздуха I0гвкДж/м3Таблица энтальпий358710Энтальпия присасываемого воздухаI0прскДж/м3Таблица энтальпий11811Тепло, вносимое воздухом в топкуQвкДж/м3(aт -Da-Daпл)I0гв+ +(Daт+Daпл)I0прс ; Daпл=0(1,03-0,03-0)•3587+(0,03+0)•118 = 359012Полезное тепло, выделяемое в топкеQткДж/м335040• (100-0,1-0)/100 + 3590 = 38595 13Теоретическая температура горенияta°CI-t - диаграмма201514Вспомогательный коэффициентМKl•M0•(1-0,4•xг3vrv)0,8713•0,4(1-0,4•3v1,27) = 0,30415Параметр М0М0Табл. 4.10, [4]0,416Параметр забалластировки топочных газовrvVгн(1+r)/(Vн0N2+Vн0RO2)11,05(1+0)/(7,6+1,02) = 1,2817Коэффициент рециркуляцииrБез рециркуляции018Коэффициент усредненияmТабл. 4.13 [4]0,119Эффективная толщина излучающего слоя в топкеsм3,6Vт/ Fст3,6•1427/864,7 = 5,9420Номинальный коэффициент поглощения трехатомными продуктами сгоранияk0г1/(м• МПа)Рис. 4.6, [4]1021Коэффициент поглощения трехатомными продуктами сгоранияkг1/(м• МПа)k0г•rп10•0,268 = 2,6822Соотношение содержаний углерода и водорода в рабочей массе топливаСр/Нр0,12S(m/n)CmHn0,12(93,8/4+2/3+0,8•3/8+0,3•0,4+0,1•5/12) = 2,9523Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицамиКc1/(м• МПа)(1,2/(1+a2т))•(1,6T?т/1000-0,5)•Cр/Нр(1,2/(1+(1,03)2))•(1,6•1250/1000-0,5)•2,95 = 2,5824Температура газов на выходе из топки, принятаяT?т°CПринято125025Давление в топкеРМПаДля котлов с наддувом0,10526ПроизведениерпsМПа•м27Коэффициент поглощенияk1/(м• МПа)k = kг + mkc2,68+0,1•2,58 = 2,93828Критерий БугераBukps2,938•0,178 = 0,52229Эффективное значение критерия Бугера1,6•ln((1,4Bu2+Bu+2)/(1,4Bu2-Bu+2))0,71330Угловой коэффициент экранаxРис. 4.4, [4]131Условный коэффициент загрязнения поверхностиxТабл. 4.9, [4]0,6532Коэффициент тепловой эффективности экранов?? = x•x0,6533Средний коэффициент тепловой эффективности экранов?ср0,634Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгоранияVcср28Энтальпия газов на выходе из топкиI²ткДж/кгI-t - диаграмма3696029Коэффициент сохранения теплоты?? = 1 - q5/(?ка+ q5)1-0,2/(94,9+0,2) = 0,997830Температура газов на выходе из топки, расчётнаяT?т°C1271 Т.к. (1271-1250) = 21<100, то расчёт выполнен верно31Теплота, переданная излучением в топкекДж/кг32Теплонапряжение топочного объемаqV33Тепловое напряжение сечений топкиqF34Фактическая лучевоспринимающая поверхность нагрева экранов топкиHлм2Hл=Fст•?864,7•0,975 = 84335Среднее тепловое напряжение поверхности нагрева топочных экрановqлqл = BрQл/Hл8,492•12061/843 = 121,536Тепловое напряжение участка (зоны) топкиqл.з.qл.з. = qл•Ув121,5•1 = 121,5
2596. Тепловой расчет котла ДЕ16–14ГМ
Курсовой проект пополнение в коллекции 10.04.2012

Котлы паропроизводительностью 16 т/ч имеет непрерывную продувку из второй ступени испарения (соленый отсек) верхнего барабана и периодическую продувку из нижнего барабана нижнего коллектора заднего экрана в случае его наличия. Котлы ДЕ16-14ГМ выполнены с двухступенчатой схемой испарения. Во вторую ступень испарения при помощи поперечных перегородок в барабанах включена задняя часть правого и левого экранов топки, задний экран и часть конвективного пучка, расположенного в зоне с более высокой температурой газов. Питание второй ступени испарения осуществляется из первой по перепускной трубе диаметром 108 мм, проходящей через поперечную разделительную перегородку верхнего барабана. Контур второй ступени испарения имеет необогреваемые опускные трубы диаметром 159x4,5 мм. Опускным звеном циркуляционных контуров котлов и первой ступени испарения являются последние по ходу газов наименее обогреваемые ряды труб конвективного пучка. Конвективный пучок от топочной камеры отделён газоплотной перегородкой, в задней части которой имеется окно для входа газов в пучок. Перегородка выполнена из вплотную поставленных (S=55 мм.) и сваренных между собой труб диаметром 51 х 2,5 мм. При вводе в барабаны трубы разводятся в два ряда. Места разводки уплотняются металлическими проставками и шамобетоном. Выход дымовых газов из котлов осуществляется через окно в левой боковой стенке в конце конвективного пучка. Все типоразмеры котлов имеют одинаковую циркуляционную схему. Контур боковых экранов и конвективного пучка замкнуты непосредственно на барабан.
2597. Тепловой расчет котлоагрегата ДКВР 20-13
Дипломная работа пополнение в коллекции 05.08.2011

0СI0гI0в ккал/кгтопка первый газоходвторой газоходводяной экономайзер I?II?II?II?I100147,9114,5 238,9 241 242,4 247,1 230,5 238 244,6 247,2 232,7 238,4 243,3 225,8 228,2 236,7 242,3 248,3 200297,3230,4454300453,7348,5662,8690,7400614,2468,8895,5933500779,35911074,81133,91181,3600946,3718,11305,31377,27001119,4847,81543,38001298,8978,21787,99001480,81108,61924,22035,1100016661242,72163,111001851,91380,42404,112002039,315182646,513002231,31655,72893,614002426,717973145,515002621,11938,33396,416002818,22079,6365017003016,92220,93905,318003216,42362,24161,319003418,92507,14421,720003620,826524681,621002200
2598. Тепловой расчет обрезной батареи
Контрольная работа пополнение в коллекции 13.01.2011
1. Внутренняя поверхность трубы ребристого элемента
2. Коэффициент оребрения теплообменной поверхности, отнесенный к внутренней поверхности трубы
3. Коэффициент оребрения, отнесенный к наружной поверхности трубы
2599. Тепловой расчет паровой турбины ПТ-25/30-8,8 в конденсационном режиме
Курсовой проект пополнение в коллекции 10.04.2012

Наименование величиныПВД6ПВД5ДПНД4ПНД3ПНД2ПНД1ОЭКТемпература воды на входе в подогреватель, С188,5158,8143,8118,493,167,842,532,5Температура воды на выходе из подогревателя, С218188,5158,8143,8118,493,167,842,532,5Энтальпия воды на входе в подогреватель, кДж/кг800,5670,5605,5497,2390,2283,9178,06136,2Энтальпия воды на выходе из подогревателя, кДж/кг934,4800,5670,5605,5497,2390,2283,9178,06136,2Температура конденсата греющего пара отбора, С223199,4158,8148,8123,498,172,8Энтальпия конденсата греющего пара отбора, кДж/кг957,5822,8670,5627,07518,5411,3304,8Давление отбираемого пара, МПа2,451,350,600,460,220,0940,035Энтальпия отбираемого пара, кДж/кг3176305629442900278826802560
2600. Тепловой расчет парогенератора
Контрольная работа пополнение в коллекции 25.06.2010

п. 5.03 норм303.Теплосодержание холодного воздухаIхвпо диаграмме115,84.Располагаемое тепло топливаQррQнс +Qввш +Qтл10950+0+0=109505.Температура уходящих газов?ухпринимаем1306.Теплосодержание уходящих газовIухпо диаграмме727,17.Потери от механ-го недожогаq4%табл. 2008.Потери от хим-го недожогаq3%табл. 200,59.Потеря тепла с уходящими газамиq2%10.Потери тепла в окружающую средуq5%п. 5-10 рис. 5.1 норм0,7211.Сумма тепловых потерь?q%q2 + q3 + q4 + q55,29+0,5+0+0,72=6,5112.КПД котельного агрегата?ка%100- ?q100-7,54=93,4913.Коэф. сохранения тепла?-1-(q5/(?ка+q5))1-(0,72/(93,49+ 0,72))=0,99214.Давление перегретого параPкгс/см2задана3915.Температура перегретого параtппзадана42016.Теплосодержание перегретого параiпптабл. 25 воды и водяного пара779,617.Температура питательной водыtпвзадана14518.Давление питательной водыPпвкгс/см2принимаем4619.Теплосодержание питательной водыiпвтабл. 24 норм146,620.Тепло затрачиваемое на получение параQппккал/чD•(iпп- iпв)68000·(779,6-146,6)=4304400021.Тепло затрачиваемое на нагрев продувочной водыQпрккал/ч0,01•qпр•D•(iпп- iпв)0,01•5•68000•(779,6-

Blog

Физика