Физика

2181. Расчет трехфазного масляного трансформатора
Курсовой проект пополнение в коллекции 21.05.2012

Трансформаторы малой мощности различного назначения используются в устройствах радиотехники, автоматики, сигнализации, связи и т.п., а также для питания бытовых электроприборов. Назначение силовых трансформаторов - преобразование электрической энергии в электрических сетях и установках, предназначенных для приема и использования электрической энергии. Силовые трансформаторы подразделяются на два вида. Трансформаторы общего назначения предназначены для включения в сеть, не отличающуюся особыми условиями работы, или для питания приемников электрической энергии, не отличающихся особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы. Трансформаторы специального назначения предназначены для непосредственного питания потребительской сети или приемников электрической энергии, если эта сеть или приемники отличаются особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы. К числу таких сетей или приемников электрической энергии относятся подземные рудничные сети и установки, выпрямительные установки, электрические печи и т.п.
2182. Расчет трёхфазного симметричного и несимметричного коротких замыканий в сложной электрической системе
Курсовой проект пополнение в коллекции 30.03.2012

При несимметрии в произвольной точке системы, которая может быть поперечной при коротком замыкании между фазами или между фазой и землей, или продольной - при неодинаковых сопротивлениях в фазах и обрывах, явления по фазам различны. Неодинаковы в том случае величины токов и напряжений, а также узлы сдвига между ними. Для нахождения токов и напряжения в любой фазе несимметричной системы необходимо составить трехфазную схему замещения и написать необходимое число уравнений с учетом взаимоиндукции, что сильно усложняет решение задачи, особенно для синхронных генераторов.
2183. Расчет трехфазного трансформатора
Курсовой проект пополнение в коллекции 28.05.2012

На основе ручного расчета трансформатора, поняли взаимосвязьразмеров трансформатора, свойств материалов и его технических и экономических параметров. Например, влияние выбор индукции в стержне напрямую влияет на результаты расчета, а в частности с увеличением индукции уменьшается диаметр стержня, следовательно и масса стали и обмотки, что экономически выгодно. Однако увеличение индукции ведет кк увеличению потерь и особенно тока холостого хода трансформатора. При выполнении данной работы, выбрали оптимальную индукцию и убедились, что потери холостого хода не превышают заданную норму, и массогабаритные показатели являлись удоволетворительными.
2184. Расчет трехфазной синхронной машины
Дипломная работа пополнение в коллекции 14.05.2011
2185. Расчёт трёхфазной цепи и четырёхполюсника
Контрольная работа пополнение в коллекции 11.06.2010

IП =1/3*(IA +аIB +а2 IC) = 1/3*(7,1282 j4,1598+1ej120 *(-7,0382 j3,1775)+ 1ej240 *(-0,09+j7,3373))=6,599 j4,086 = 7,76e-j31,8A
2186. Расчет турбоагрегата К-160-130
Дипломная работа пополнение в коллекции 08.12.2011

НаименованиеНазв.РазмФормула или обоснованиерасчет2 ст3 ст4 ст5 ст1Расход пара через ступеньGкг/cиз расчета регенеративной схемы134,65134,65134,65134,652Число оборотов ротораnоб/минисходные данные30003000300030003Средний диаметр облопатыванияDсрмпрототип К - 100 - 900,9310,9350,9390,9444Располагаемый теплоперепадкДж/кгиз предварительного расчета турбины646666645Располагаемый теплоперепад приходящийся на ступень с учетом выходной энергии предыдущей ступеникДж/кг6467,868,066,06Окружная скорость на среднем диаметре облопатыванияUм/c146,2146,9147,5148,37Степень реакции-из предварительного расчета турбины0,1300,1380,1530,1558Теплоперепад на сопловую решеткукДж/кг55,6858,4457,6355,739Теплоперепад на рабочую лопаткукДж/кг8,329,3610,4110,2210Начальное давление пара перед ступеньюP0cтМПаснимаем с h-s диаграммы10,897,455611Начальная температура пара перед ступеньюt0стСснимаем с h-s диаграммы53050447845012Давление пара за сопловой решеткойP1стМПаснимаем с h-s диаграммы9,27,6676,231513Давление пара за рабочей решеткойP2стМПаснимаем с h-s диаграммы97,45564,83314Теоретическая скорость потока на входе из сопловой решеткиС1tм/c333,5341,7339,3333,715Скорость звука на выходе из сопловой решеткиaм/с665,2668,6655,2638,416Число Маха, соответствующее условиям истечения из каналов сопловой решеткиM1t-0,5010,5110,5180,52317Выходной угол сопловой решеткиградпринимается15151515Профиль сопловой решеткиопределяется по атласу профилей решеток турбинC-9012АC-9012АC-9012АC-9012АЭффективный угол выхода потока из сопловой решеткиград-15151515Расчет сопловой решеткипервое приближение19Коэффициент потери скорости1-принимается0,960,960,960,9620Действительная скорость на выходем/с320,2328,0325,8320,321Потеря в соплахкДж/кг4,3654,5814,5184,36922Удельный объем на выходе из соплаV1`м3/кгснимаем с h-s диаграммы0,03750,04530,05350,064323Высота выходных кромок сопловых каналовl1`м0,0210,0240,0290,03524Хорда профиляb1ммопределяется по атласу профилей решеток турбин51,4651,4651,4651,4625Шаг сопловой решеткиt1мм38,4838,1538,3138,5226Отношение-2,4702,1041,7771,462Расчет сопловой решеткивторое приближение27Коэффициент профильных потерь%определяется по атласу профилей решеток турбин2,0001,9791,9641,95428Коэффициент концевых потерь%определяется по атласу профилей решеток турбин7,006,215,554,9229Коэффициент потери энергии на сопловой решетке%9,0008,1877,5186,87830Коэффициент потери скорости в сопловых каналах-0,9540,9580,9610,96531Действительная скорость потока на выходе из соплового каналаС1м/с318,2327,4326,4322,132Уточненная потеря в соплахкДж/кг5,0114,7844,3343,83533Уточненное значение удельного объемаV1м3/кгснимаем с h-s диаграммы0,03770,045320,05340,06434Уточненное значение высоты выходных кромок сопловых каналовl1м0,0210,0250,0290,03535Число сопловых каналовZ1шт.76777777Расчет рабочей решеткипервое приближение36Относительная скорость входа потока на рабочую решеткуW1`м/сснимается с треугольника скоростей ступени181,0189,4187,8182,937Относительный угол входа потока на рабочую решеткуградснимается с треугольника скоростей ступени27,4026,5826,7327,1138Коэффициент потери скорости на рабочей решетке-принимается0,960,960,960,9639Относительная скорость потока на выходе с рабочей решетким/с213,3224,2227,3222,940Теоретическая относительная скорость потока на выходе с рабочей решеткиW2tм/c222,2233,6236,8232,241Скорость звука на выходе из рабочей решеткиa2м/с668,5672,8654,1640,042Число Маха, соответствующее условиям истечения из каналов рабочей решеткиM2t-0,3320,3470,3620,36343Оптимальный относительный угол выхода потока из рабочей решеткиград22,9822,2021,8121,9644Эффективный угол выхода потокаградопределяется по атласу профилей решеток турбин21,421,320,318Выбранный профиль рабочей решеткиПрофильР-3021АР-3021АР-3021АР-3021А45Потеря на рабочих лопаткахкДж/кг1,942,142,202,1146Удельный объем на выходе из раб. Реш.V2`м3/кгснимаем с h-s диаграммы0,03790,0470,0550,066047Высота выходных кромок рабочих лопатокl2`м0,0220,0260,0320,04448Степень реакции у корня рабочей лопатки-0,0870,1130,1230,11449Хорда профиляb2ммопределяется по атласу профилей решеток турбин25,6325,6325,6325,6350Шаг рабочей решеткиt2мм15,3815,3815,3815,3851Отношение-1,1430,9730,8040,589
2187. Расчёт турбогенератора
Курсовой проект пополнение в коллекции 14.01.2011

ВеличинаЕдЗначение E0*о.е.0,58,1,001,211,331,401,461,51E0=UHE0*B3516606273358062848788509154 Ф0Вб0,611,241,281,411,481,551,60В?Тл0,380,750,790,870,910,950,98F?A15630300423249335784374293907440308Ff*о.е.0,51,01,52,02,53,03,5Ff= Ff* Ff0A9378360505848785882112287140666169294
2188. Расчет тягового электромагнита постоянного тока
Информация пополнение в коллекции 12.01.2009
2189. Расчет ударного тока короткого замыкания
Дипломная работа пополнение в коллекции 08.06.2011

Под электромеханическими переходными процессами понимают процессы, вызванные возмущениями, которые вызывают изменение взаимного положения роторов синхронно вращающихся электрических машин, значительное изменение скольжения асинхронных двигателей. Электромеханическим переходным процессам предшествуют электромагнитные процессы, которые протекают значительно быстрее электромеханических, поскольку их электромагнитные инерционные постоянные в несколько раз меньше электромеханических инерционных постоянных времени.
2190. Расчет уставок микропроцессорной релейной защиты блока генератор - трансформатор
Курсовой проект пополнение в коллекции 13.09.2012

В том случае, если возможна работа трансформатора блока с разземлённой нейтралью, возникает опасность перенапряжений при выделении такого блока на изолированный участок сети, имеющий замыкание на землю одной из фаз. Подобные условия могут возникнуть, если, например, при однофазном коротком замыкании на одной из линий её релейная защита или выключатель откажут в действии. Тогда все присоединения, питающие место короткого замыкания током нулевой последовательности, отключатся резервными защитами, а блок, работающий через трансформатор с незаземлённой нейтралью, не отключается (ток нулевой последовательности отсутствует), и остается работать на выделившийся участок сети, имеющий замыкание на землю. В такой сети (сеть оказалась с изолированными нейтралями) при замыкании на землю возникают опасные перенапряжения, которые могут повредить изоляцию трансформатора.
2191. Расчет установившегося режима и оценка состояния режима энергосистемы по данным телеизмерений на базе ПВК "Космос"
Дипломная работа пополнение в коллекции 26.02.2012
2192. Расчет установившегося режима работы электрической системы
Курсовой проект пополнение в коллекции 23.11.2009

Современные электроэнергетические системы относятся к категории сложных. Данные системы имеют весьма глубокие внутренние связи и состоят из большого числа взаимосвязанных и взаимодействующих между собой элементов. При изучении таких систем мы не можем расчленить их на составляющие, изучать влияние отдельных параметров «по одному», так как сложная система в целом обладает новыми свойствами, не свойственными её отдельным элементам. Решаемые задачи электроэнергетики являются многофункциональными, многопараметрическими, громоздкими, требующими сложных и объемных решений. По этой причине электроэнергетика является одной из отраслей народного хозяйства, где нашли широкое применение различные моделирующие и вычислительные устройства.
2193. Расчет устойчивости и качества работы системы автоматического регулирования напряжения синхронного генератора
Дипломная работа пополнение в коллекции 09.03.2012

Мощность электрических станций, потока мощности в линиях электропередачи в настоящее время составляют сотни и тысячи мегаватт, длительность их непрерывной работы - тысячи часов, при этом в электроэнергетической системе отсутствуют достаточно емкие аккумулирующие устройства. То количество энергии, которое вырабатывается в данный момент времени, должно практически в этот же момент времени и потребляться. В случае нарушения элементов технологической цепи между генераторами электростанций и потребителями в месте нарушения и других элементах системы выделяются огромные количества энергии в виде тепла. Они могут привести к тяжелым повреждениям оборудования и полному расстройству технологического процесса в течении промежутков времени, исчисляемыми десятыми, а иногда и сотыми долями секунды. Внезапное прекращение подачи электроэнергии потребителям приводит к расстройству их производственных процессов, нарушению условий труда, вплоть до порчи продукции, оборудования, человеческих жертв. Все это обуславливает разнообразие средств автоматизации, повышенные требования к их быстродействию и надежности.
2194. Расчёт устойчивости электрических систем
Курсовой проект пополнение в коллекции 04.02.2011

На устойчивую параллельную работу станций непосредственное влияние оказывают также переходные процессы в узлах нагрузки , т. е. в приёмниках электроэнергии , включающих синхронные и асинхронные двигатели. Во время переходных процессов при пусках, самозапусках двигателей, резких колебаниях на валу и т.д. напряжение на шинах узла нагрузки может изменяться по величине и фазе выше допустимых пределов. В ряде случаев это может оказывать значительное влияние на режим работы системы электроснабжения в целом. Поэтому при проектировании и эксплуатации электроэнергетических установок потребителями вопросам режимов работы узлов нагрузок, как и вопросам устойчивости электрических систем, должно уделяться большое внимание.
2195. Расчет устройств релейной защиты и автоматики системы электроснабжения
Дипломная работа пополнение в коллекции 01.12.2010

Даже при сбалансированном мосте через его диагональ может проходить ток, обусловленный неравномерностью воздушного зазора между статором и ротором генератора. Чтобы под действием указанного тока защита не сработала, последовательно с основной обмоткой токового реле КА, включает реактор LR, имеющий для переменного тока большое сопротивление. Кроме этого, в диагональ моста включают трансформатор тока ТА, вторичный тока которого подводят к дополнительной обмотке токового реле КА. Магнитодвижущая сила обмотки направлена встречно магнитодвижущей силе обмотки , поэтому воздействие переменного тока на реле КА уменьшается.
2196. Расчет физических свойств ионосферы
Контрольная работа пополнение в коллекции 30.01.2010
t12345678910111295.5795.2288.7583.3176.9569.8462.4555.0648.1342.2838.2236.78y2.17042.03440.48782.6055.04917.70647.706412.80614.92416.54417.56717.91F()8875.34994.224.6488.06194.34992.87482.87481.73951.49371.34811.26321.2390t131415161718192021222338.2242.2848.1355.0662.4569.8476.9583.3188.7595.2295.57y17.56716.54414.92412.8067.70647.70645.04912.6050.48782.03442.1704F()1.26321.34811.49371.73952.87482.87484.34998.061924.6584994.28875.3
1. По исходным данным и зачению зенитного угла рассчитаем высоты максимума F-слоя:
2197. Расчет формирования равномерных полей облучения протонами с энергиями от 5 до 15 МэВ на циклотроне МГЦ-20
Дипломная работа пополнение в коллекции 25.06.2012

Очевидно, что, двигаясь по спирали от центра к периферии, ион проходит внутри дуантов длинный путь. Очень важно при этом, чтобы траектория иона, по возможности, лежала в средней плоскости между крышками дуантов, так как иначе ион попал бы, в конце концов, на одну из крышек и не достиг выходной щели. Этому сохранению плоскости орбиты способствует двойная фокусировка, электростатическая и магнитная, имеющая место в циклотроне. На рис. 4а изображено распределение эквипотенциальных поверхностей в области между дуантами, где ион испытывает ускорение. Видно, что путь иона, ортогональный к эквипотенциальным поверхностям, таков, что ионы должны фокусироваться в плоскости симметрии: электростатическое поле действует как электрическая цилиндрическая линза. В остальной части пути, как видно из того рисунка, электростатическое поле действует дефокусирующим фокусом. Однако сохранению пучка ионов способствует магнитная фокусировка, возникновение которой поясняет рис.4b. У краёв магнита магнитное поле испытывает естественное рассеяние: магнитное поле не вполне однородно и его силовые линии не перпендикулярны к плоскости симметрии, но имеют вогнутость в сторону центра поля. Если представить себе ион, движущийся со скоростью перпендикулярно к плоскости чертежа вне плоскости симметрии, то как легко видеть, на него будет действовать сила, пропорциональная и направленная к плоскости симметрии, и показано стрелками на чертеже.
2198. Расчет цикла паротурбинных установок
Контрольная работа пополнение в коллекции 20.09.2010
1. Сборник задач по технической термодинамике /Т.И.Андрианова, Б.В.Дзампов, В.Н.Зубарев, С.А.Ремизов М.: Энергия, 1971.
2. РивкинС.Л.Термодинамические свойства газов. М.: Энергия, 1973.
3. КириллинВ.А., СычевВ.В., ШейндлинА.Е.Техническая термодинамика. М.: Энергия, 1976.
4. РивкинС.Л., АлександровА.А.Термодинамические свойства воды и водяного пара. М.: Энергия, 1975.
2199. Расчет цилиндра конденсационной турбины
Курсовой проект пополнение в коллекции 31.03.2012

С0=С2 - предыдущей ступени073.4100144Кинетическая энергия на входе в ступень02.7510.4Давление торможения перед ступенью0.2550.1090.0480.024Давление за ступеньюP2Из распределения перепадов энтальпий по ступеням0.090.0350.0180.0035Изоэнтропийный теплоперепад по статическим параметрамh0Из распределения перепадов энтальпий по ступеням143.4157.92172.36190.22Изоэнтропийный теплоперепад по параметрам торможения143.4160.62177.36200.62Отношение скоростейU/Cф--0.5810.5920.6110.624Степень реактивности?-Принимается0.350.40.460.57Изоэнтропийный теплоперепад в сопловой решетке93.2196.3795.7786.27То же в рабочей решеткеhp50.1964.2581.59114.35Давление за сопловой решеткойP1Из диаграммы i-s0.140.0580.0230.014Удельный объем (теоретический) за сопловой решеткойV1tИз диаграммы i-s1.53.19.218.1Удельный объем (теоретический) за рабочей решеткойV2tИз диаграммы i-s1.654.2116.434Теоретическая скорость на выходе из сопелC1t431.76439.02437.65415.38Угол направления скорости C1?1Принимаем (раздел 3.5)10°14°18°20°Хорда профиля сопловой решеткиb1Принимаем0.10.140.140.14Коэффициент расхода сопловой решетки?1-Рис. 1.3 /6/0.980.980.980.98Выходная площадь сопловой решеткиF10.2850.5311.121.45Высота сопловой решеткиl10.3170.4020.6240.646Скоростной коэффициент сопловой решетки?-Принимаем по рис. 1.8 /6/0.9420.9520.950.962СкоростьC1406.72417.95415.77399.60Относительная скорость пара на входе в рабочую решеткуW1158.14166.56165.90144.65Угол входа относительной скорости?126°3237°2250°4570°53Теоретическая скорость выхода из рабочей решеткиW2t354.10395.15436.70499.6Высота рабочих лопатокl2,
2200. Расчет цилиндра низкого давления (ЦНД) турбины К-300-240-1
Курсовой проект пополнение в коллекции 03.04.2012

Blog

Физика