Физика

2041. Расчёт котла КВ1
Дипломная работа пополнение в коллекции 06.12.2011

№ п/пНаименование величиныОбозна- чениеРазмер- ностьРасчётная формула или способ определенияЗнач. вел.Доп. усл.15Температура газов на выходе из первого пучкаt'пºCпринимается три значения по пункту 6.450060080016Энтальпия газов на выходе из первого пучкаI'пкДж/кгиз диаграммы I-t10250124001680017Средняя температура газового потокаt'гºC0,5•(tз.т+t'п)9009501050T'гКt'г+27311731223132318Расчётная средняя скорость газов?м/сB•Vг•T'г/(F•273)6,496,777,3319Количество теплоты, отданное газамиQ'пкДж/кг(Iз.т-I'п)•?16582144751016320Коэффициент загрязнения?м2*К/Втсмотри Приложение0,00821Температура наружного загрязнения стенки трубtс.зºCts+?•Q'п/Hп234,27234,24234,1722Поправочные коэффициенты для определения ?кCzиз номограмм (рис. 6.4, 6.5, 6.6)0,92Cs0,98Cф0,9223Коэффициент теплоотдачи конвекциейиз номограммы?нВт/м2*Киз номограммы (рис. 6.4, 6.6)150180200расчётный?кВт/м2*К?н•Cz•Cs•Cф12414916524Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газамиk1/(МПа*м)из номограммы (рис. 6.10)14,4814,0113,0625Суммарная оптическая толщина продуктов сгоранияkpsk•p•s (p=0,1 МПа)0,090,090,08
2042. Расчет КПД передачи излучения СВЧ с солнечной космической электростанции на Землю
Курсовой проект пополнение в коллекции 16.06.2012

Способность луча солнечной энергии проникать из космоса на Землю в виде СВЧ энергии составляет интересную проблему для многих дисциплин техники и физики. С точки зрения электромагнитизма, эта задача вызывает много споров, которые необходимо разрешать, не ограничиваясь атмосферными потерями, размерами антенн (как в космосе, так и на земле), шириной, точностью и плотностью мощности прошедшего пучка на поверхности Земли. Ссылочный бюджет для беспроводной передачи энергии с геостационарной орбиты (ГО) до ректенны, расположенной на Земле может быть рассчитан с использованием уравнений передачи Фриис в случае больших расстояний. Однако если угловая апертура и форма пучка выбраны так, что передающая и приемная апертуры удовлетворяют условию Френеля, может быть получена высокая эффективность передачи. [5]
2043. Расчет линейных цепей постоянного тока
Контрольная работа пополнение в коллекции 16.10.2010

Составим баланс мощностей для данной цепи. Так как в цепи при постоянном токе не может происходить накопление электромагнитной энергии, поэтому сумма мощностей, расходуемых в пассивных двухполюсниках, и мощностей, теряемых внутри генераторов должна быть равна алгебраической сумме мощностей, развиваемых всеми генераторами, то есть сумме произведений EkIk всех генераторов, действующих в цепи:
2044. Расчет линейных электрических цепей в переходном и стационарном режимах работы
Курсовой проект пополнение в коллекции 09.06.2012

Данная курсовая работа включает в себя расчет резистивной цепи, расчет цепи с взаимно индуктивными связями при гармоническом воздействии и расчет переходных процессов второго порядка. В каждом разделе необходимо найти токи во всех ветвях схемы. Расчет токов производится различными методами. При постоянном токе это метод наложения, метод контурных токов, метод узловых напряжений и метод эквивалентного генератора (для расчета тока в одной ветви).
2045. Расчет линейных электрических цепей переменного тока
Курсовой проект пополнение в коллекции 02.11.2010

Для построения векторной диаграммы задаёмся масштабами напряжений MU = 25 В/см и токов MI = 0.5 А/см. Векторную диаграмму начинаем строить с вектора напряжения, который откладываем вдоль горизонтальной положительной оси. Векторная диаграмма токов строится с учётом того, что активные токи Ia2 и Ia3 совпадают по фазе с напряжением, поэтому их векторы параллельны вектору напряжения; реактивный индуктивный ток Ip2 отстает по фазе от напряжения, и его вектор строим под углом 900 к вектору напряжения в сторону отставания; реактивные емкостные токи Ip1 и Ip3 опережают по фазе напряжение, и их векторы строим под углом 90 к вектору напряжения в сторону опережения. Вектор тока в неразветвлённой части цепи строим с начала построения в конец вектора емкостного тока Ip3. Векторная диаграмма построена на рисунке 4.
2046. Расчет линейных электрических цепей при негармоническом воздействии
Курсовой проект пополнение в коллекции 02.09.2012

Рассчитала напряжения на каждой ветви методом узловых потенциалов, определила токи с помощью закона Ома и сравнила их с токами полученными методом контурных токов. Сделала проверку. Результаты оказались идентичны.
2047. Расчёт маломощного трансформатора с воздушным охлаждением
Курсовой проект пополнение в коллекции 16.05.2012

Основная задача при расчете является уменьшение габаритных размеров и массы при заданных ограничениях на рабочую температуру, падение напряжения и ток холостого хода. Увеличение магнитной индукции в сердечнике В и плотности тока j в обмотках обеспечивает уменьшение габаритов и массы трансформатора, hi возрастают потери в сердечнике, и ток холостого хода, и растут потери в обмотка и падение напряжения. Рост температуры сердечника и обмоток допустим до лишь до определенного предела
2048. Расчет машины постоянного тока
Курсовой проект пополнение в коллекции 05.09.2012

ЭДСЕВ51,7577,62593,15103,5113,85119,03Магнитный потокВб9,9138*10-41,487*10-31,78453*10-31,9828-10-32,18*10-32,8002*10-2Магнитные индукция в воздушном зазореТл0,273580,410360,492440,547150,61870,62922Магнитная напряжение воздушном зазореА254,32381,47457,77508,63559,5584,93Магнитная индукция в зубцах якоряТл1,0691,61,9252,1392,34732,4540Напряженность магнитного поля в зубцах якоря для стали 2312А/м205940590047003000050000Магнитное напряжение зубцовА3,48515,9810079,510510850Магнитная индукция в спинке якоряТл0,250,370,450,50,570,5825Напряженность магнитного поля в спинке якоряА/м73128145190235260Магнитное напряжение ярма якоряА2,193,844,355,77,57,8Магнитный поток главного полюсаВб0,001140,00170,0020,002280,00250,0026Магнитная индукция в сердечнике главного полюсаТл0,340,510,610,680,750,784Напряженность магнитного поля в сердечнике главного полюса для стали 3411A/м85127,5153170220240Магнитное напряжение сердечника главного полюсаА2,894,335,25,787,488,16Магнитная индукция в воздушном зазоре между главным полюсам и станинойТл0,340,5110,610,680,750,78Магнитное напряжение воздушного зазора между станиной и главным полюсамА32,15748,23557,88364,31470,74573,961Магнитная индукция в станинеТл0,650,981,171,311,441,5Напряженность магнитного поля в станине (для массивных станин)А/м5358901270159023002890Магнитное напряжение станиныА4066,7592119172216,75Сумма магнитных напряжений все участков магнитной цепиА335520717783,5813271741Сумма магнитного напряжений участков переходного слояА259,94015625941000,7651427
2049. Расчет МДП-транзистора с индуцированным каналом
Курсовой проект пополнение в коллекции 28.11.2010

Транзистор состоит из МДП-структуры, двух сильнолегированных областей противоположного типа электропроводности по сравнению с электропроводностью подложки и электродов истока и стока. При напряжении на затворе, превышающем пороговое напряжение (), в приповерхностной области полупроводника под затвором образуется индуцированный электрическим полем затвора инверсный слой, соединяющий области истока и стока. Если подано напряжение между стоком и истоком, то по инверсному слою, как по каналу, движутся основные для канала носители заряда, т.е. проходит ток стока.
2050. Расчет методической толкательной печи
Курсовой проект пополнение в коллекции 13.05.2012

Выбор конструкции методической печи и графика нагрева зависит от толщины заготовки, пластичности металла в холодном состоянии и теплофизических свойств нагреваемого металла. Ограничение скорости нагрева холодного металла в интервале температур от 0 до 500 оС распространяется в основном на качественные и высоколегированные стали. Этим сталям свойственны относительно низкие коэффициенты теплопроводности и температуропроводности, в результате чего чрезмерная скорость нагрева может привести к недопустимому перепаду температур по толщине заготовки. Скорость повышения температуры металла в начале его нагрева в первую очередь зависит от того, какова температура в начале методической зоны, при которой проводится посад холодного металла. Выбор этой температуры, а следовательно, температурного режима печи и ее конструкции во многом зависит от того, какая начальная температура печи допустима для той или иной марки стали. Существует большое число, весьма ходовых марок стали (углеродистые, низколегированные, рельсовые и др.), для которых эта температура практически неограниченна. Однако для ряда других марок стали должны быть введены достаточно строгие ограничения, вплоть до того, что некоторые стали можно помещать в печь, температура которой не превышает 600-650 оС. Ограничения подобного рода, достаточно четко определены и приведены в соответствующей справочной литературе.
2051. Расчет механических характеристик асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором
Курсовой проект пополнение в коллекции 30.03.2010

Общие данные для любых токов возбужденияДанные для Iэкв = 3Iон12345678910110,20,3152,2433065,809997,347225,0003,8651,96618,025977,65618,3080,40,5748,0302617,000842,97156,25037,4116,11617,821314,23355,6750,60,6737,6371661,724517,64225,00059,0537,68517,344250,11166,2580,80,9740,8671935,500610,30414,063137,64611,73217,158163,82298,9941,01,0033,7051356,596415,1299,000158,57412,59316,552152,62998,8891,21,0730,0541100,954330,0566,250198,06514,07415,940136,568102,4911,41,1728,168979,361289,9334,592260,16316,13015,294119,160108,1381,61,2225,700831,000241,3583,516316,67017,79514,502108,006107,2661,81,2723,781724,027206,6552,778391,98719,79913,60897,077105,0812,01,3021,908626,764175,3922,250483,81021,99612,56787,38199,566
2052. Расчет механической части воздушных линий электропередачи
Курсовой проект пополнение в коллекции 01.05.2012

Воздушные линии оказывают определенное влияние на окружающую среду: занимают часть земельной площади, при высоких напряжениях создают заметную напряженность электрического поля, генерируют радиопомехи и акустические шумы. При выборе вариантов трассы следует стремиться уменьшить отрицательное воздействие воздушных линий на окружающую среду и выполнять требования их гармоничного слияния с окружающим ландшафтом. При этом с целью снижения стоимости сооружения и эксплуатации линии проектировщик стремится, чтобы трасса была как можно короче, максимально приближалась к дорогам и существующим линиям. Необходимо избегать мест с болотами и широкими поймами рек, оползнями, районов с грязной атмосферой. При прохождении линии по культурным землям трасса должна выбираться так, чтобы сельскому хозяйству наносился минимальный ущерб. В лесных массивах трассы линий прокладываются вдоль имеющихся просек. Направление трассы выбирают таким, чтобы по возможности избегать ее сближения с линиями слабого тока. Кроме того, следует стремиться к минимальной реконструкции пресечений с другими линиями электропередачи.
2053. Расчет микро-гидроэлектростанции
Контрольная работа пополнение в коллекции 06.09.2011

Значения находятся по таблицам распределения. Если в таблице распределения нет значений для заданных вероятностей, например 85%, 87%, то необходимо найти значения для вероятностей 75%, 80%, 90%, 95%, и применить для заданных значений вероятностей интерполяцию кубическим сплайном.
2054. Расчет намагничивающего устройства для магнитопорошкового метода неразрушающего контроля
Курсовой проект пополнение в коллекции 14.01.2011

б) Незначительная сила тока в обмотке электромагнита вызывает большее изменение притягательной силы, чем в обыкновенном электромагните Действительно, предположим, что сила тока в обмотке такова, что она может возбудить поле, H = 2,3; тогда в обыкновенном электромагните с сердечником из литой стали возникнет индукция 4000 и пропорциональная квадрату её или 16 сила притяжения. Если же сердечник был уже предварительно намагничен до В = 6000, то усиление его намагничевания при помощи поля H = 2,3 вызовет приблизительно индукцию около 10000; при пропускании тока сила притяжения, следовательно, увеличится от 6 2 = 36 до 10 2 = 100, т.е. на 10036 = 64, что в 4 раза больше, чем в неполяризованном электромагните. В виду этого свойства поляризованные электромагниты применяются во всех тех случаях, когда ничтожный по силе ток должен вызвать заметное изменение в силе притяжения якоря (реле, телефоны).
2055. Расчет напряжений деформаций в изотропном теле по заданному тензору напряжений
Курсовой проект пополнение в коллекции 01.12.2009

В теории упругости (1) доказывается, что определитель, составленный из коэффициентов при неизвестных () системы уравнений (13), равен нулю. Следовательно, три уравнения в (13) являются линейно зависимые: одно уравнение (любое) является следствием двух других. Поэтому для определения направляющих косинусов любой главной оси нужно одно из уравнений удалить (любое) и к двум оставшимся добавить уравнение (14). Решив полученную систему трех уравнений с тремя неизвестными, найдем направляющие косинусы , соответствующие главному напряжению . Положение оставшихся двух осей находят аналогично.
2056. Расчет напряженно-деформированного состояния тела в потоке воздуха
Контрольная работа пополнение в коллекции 30.05.2012

Из диаграммы следует, что безмоментная теория оболочек (МТS) даже без учета влияния избыточного давления, дает значения перемещений в активной зоне существенно меньшее экспериментальных значений. Данные MTS применимы только для недеформируемых тел и/или как средство методологического обучения. Практически любые виды объектов, связанные с упругими изменениями формы, должны учитывать изменения коэффициентов давлений, изменения формы и изменения избыточного давления. Расчета открытых систем с использованием уравнений Леонтовича или закрытых систем с использованием уравнений Лиувилля (ангармоническая модель твердого тела) приводят к существенным отличиям распределения перемещений Рис.4.
2057. Расчет наружного охлаждения
Курсовой проект пополнение в коллекции 11.12.2010

В данной курсовой работе, был проведен расчет конвективного охлаждающего сопла Лаваля . В результате расчета была определена величина теплового потока по длине сопла , равная на выходе 5230845 , в критическом сечении 525161 и на входе 2829790 . А также температурное поле стенки со стороны продукта сгорания для критического сечения составило 1120 К, для выхода 429 К , а на входе 705 К. Скорость движения охлаждающей жидкости составила в критическом сечении 45,635 м/с ,а на входе 18,693 м/с и на выходе 10,279 м/с Гидравлическое сопротивление межрубашечного зазора равно Па. Мощность насоса для прокачивания охлаждающей жидкости составило 50508,201Вт.
2058. Расчет норм водопотребления и водоотведения на предприятиях теплоэнергетики
Курсовой проект пополнение в коллекции 28.10.2009
Балансовая норма- водопотребления и водоотведения является нормой первого уровня прогрессивности и определяет максимально допустимое плановое количество потребляемой (отводимой) воды на отпуск единицы продукции установленного качества в конкретных планируемых условиях производства. Балансовые нормы предназначены:
- для определения плановой потребности в воде предприятий (объединений);
- установления лимитов отпуска воды и сброса сточных вод по предприятиям (объединениям);
- разработки водохозяйственных балансов;
- контроля за использованием воды и сбросом сточных вод на предприятии (объединении).
2059. Расчет одно- и трехфазных электрических цепей переменного тока
Дипломная работа пополнение в коллекции 01.02.2012

Метод расчёта нелинейных (неуправляемых) электрических цепей постоянного тока производится графическим методом. Свойства не линейных неуправляемых элементов определяется видом ВАХ. При расчёте сложный цепей с одним источником целесообразно использовать метод преобразований сложной цепи в простейшую. Трёхфазная система применяется во всём мире для передачи и распределения энергии, обеспечивая наиболее экономическую передачу электрической энергии, что позволяет создать надёжные в работе и простые по устройству электродвигатели, генераторы и трансформаторы. Выбор схемы трёхфазного приёмника производится путём сравнения номинального напряжения обмоток приёмника с номинальным напряжением сети. Соединения обмоток звездой позволяет экономить материалы для электрической изоляции обмоток так как на обмотки попадает напряжение в раз меньше чем при схеме треугольника. Поэтому в высоко чувствительных установках принято применять звезду, а там где большие токи выгодней применять треугольник.
2060. Расчет однотактного обратноходового преобразователя напряжения
Курсовой проект пополнение в коллекции 16.02.2010

Основное отличие временной диаграммы на рис. 2, б, иллюстрирующей работу однотактного обратноходового преобразователя в режиме прерывистого потока трансформатора от диаграммы, рассмотренной выше, заключается в том, что ток коммутатора нарастает от нуля до максимального значения. Ток коммутатора, равный нулю в момент его открывания, свидетельствует об отсутствии магнитного потока в магнитопроводе трансформатора. Здесь также присутствует выброс тока, однако его составляющая, связанная с током обратного восстановления выпрямительного диода, отсутствует, поскольку диод к моменту коммутации уже закрыт. Этап передачи энергии в нагрузку заканчивается, когда ток выпрямительного диода уменьшается до нуля. В этот же момент прекращается и магнитный поток в магнитопроводе трансформатора, после чего следует бестоковая пауза до следующего импульса. Окончание импульса сопровождается теми же процессами, что и в предыдущем случае. Отличие заключается в том, что в течение паузы наблюдается колебательный переходный процесс на разомкнутом коммутаторе, асимптотически стремящийся к напряжению источника питания UBX,.

Blog

Физика