Физика

2101. Расчет потерь электроэнергии в сетях
Дипломная работа пополнение в коллекции 15.03.2012

№ п/пВеличинаПеременная в программеПримечание1. TRMТип трансформатора2. SномTRSnomМощность трансформатора, кВА3. Uном (ВН)TRUnomvnНапряжение в обмотке, кВ4. Uном (НН)TRUnomnnНапряжение в обмотке, кВ5. UкзTRUkz%6. ?PкзTRPkzкВт7. IххTRIxx%8. ?PххTRPxxкВт9. LNMМарка провода10. UномLNUnomНоминальное напряжение, кВ11. r0LNRoУдельное активное сопротивление, Ом/км12. x0LNXoУдельное реактивное сопротивление, Ом/км13. IдопLNIdopДопустимый ток, А14. IсLNIcЕмкостный ток, А15. NnSOURNnНачало участка16. NkSOURNkКонец участка17. SOURMLМарка провода18. LSOURDLINAДлина провода, км19. SOURMTRТип трансформатора20. КзSOURKzКоэффициент, о.е.21. TмаSOURTmaИспользование максимума, ч22. cos?SOURCOSКоэффициент, о.е.23. AOАдресное отображение24. № п/пSOURPНомер пункта25. PPOTPПоток активной мощности, кВт26. QPOTQПоток реактивной мощности, кВАр27. WpPOTWpПоток активной электроэнергии, кВтч28. WqPOTWqПоток реактивной элнктроэнергии, кВАрч29. KODАлфавитно-цифровой код задачи30. TPERIODРасчетный период, ч31. linКоличество кабелей в каталоге№ п/пВеличинаПеременная в программеПримечание32. trКоличество трансформаторов в каталоге33. entКоличество участков линии34. OglLnОглавление каталога проводов35. OglTrОглавление каталога трансформаторов36. PлPlПотери активной мощности в линии, кВт37. PтPtПотери активной мощности в трансформаторе, кВт38. ?PтdPtСуммарные потери активной мощности в трансформаторе, кВт39. PxxPxxПотери активной мощности холостого хода в трансформаторе, кВт40. ?PxxdPxxСуммарные потери активной мощности холостого хода в трансформаторе, кВт41. ?PлdPlСуммарные потери активной мощности в линиях, кВт42. ?PлтdPltСуммарные потери активной мощности в линиях и трансформ., кВт43. ?PdPСуммарные потери активной мощности в линиях, трансформаторах и холостого хода, кВт44. PглPgyПоток активной мощности на головном участке, кВт45. QлQlПотери реактивной мощности в линии, кВАр46. ?QлdQлСуммарные потери реактивной мощности в линиях, кВАр47. QтQtПотери реактивной мощности в трансформаторе, кВАр48. ?QтdQтСуммарные потери реактивной мощности в трансформаторах, кВАр49. QxxQxxПотери реактивной мощности холостого хода в трансформаторе, кВАр№ п/пВеличинаПеременная в программеПримечание50. ?QxxdQxxСуммарные потери реактивной мощности холостого хода в трансформаторе, кВАр51. ?QлтdQltСуммарные потери реактивной мощности в линиях и трансформаторах, кВАр52. ?QdQСуммарные потери реактивной мощности в линиях, трансформаторах и холостого хода, кВАр53. QгуQgyПоток реактивной мощности на головном участке, кВАр54. WтWtПотери энергии трансформаторе, тыс кВт55. WлWlПотери энергии в линии, тыс кВт56. WххWxxПотери энергии холостого хода в трансформаторе, тыс кВт57. WгуWgyПоток энергии на головном участке, тыс кВт58. ?WтdWtСуммарные потери энергии в трансформаторах, тыс кВт59. ?WлdWlСуммарные потери энергии в линиях, тыс кВт60. ?WлтdWltСуммарные потери энергии в линиях и трансформаторах, тыс кВт61. ?WххdWxxСуммарные потери энергии холостого хода, кВт62. ?WdWОтпуск энергии в сеть, тыс кВт63. k2ф iKfl264. k2ф jKft265. Tma iTma66. UипUictНапряжение источника питания, кВ67. UjUnodeНапряжение в узле, кВ68. ?UdUПотери напряжения, кВ69. UномCHNUnomНоминальное напряжение в сети, кВ70. 71. T, K, L, i, k, r, b, t, line, SOURML1, SOURMTR1, N, M.Промежуточные переменные№ п/пВеличинаПеременная в программеПримечание72. L1, L2, L3, T1, T2,T3, t1, t2, t3.Промежуточные переменные
2102. Расчет принципиальной тепловой схемы и технико-экономических показателей работы энергоблока
Курсовой проект пополнение в коллекции 08.08.2012

Точки процесса Величины Выход из котла O Вход в ЦВД O'Отбор на ПВД 1Вход в паропе-регрева-тель 2(ПП')Выход из паропе-регрева-теля ПП" Отбор на ПТН 3 4Деаэратор д Отбор на ПНД №4 5Отбор на ПНД №3 6Отбор на ПНД №2 7Отбор на ПНД № 1 8Конден-сатор К1 . Давление, Pi, МПа2423,56,123,533,091,561,511,040,510,240,090,020,0032. Температура, ti, °C и Х54554336028054542542138030021012540 х=0,96525 х=0,9013 . Энтальпия, hi, кДж./кг33333333306029153556331033003220306528842726251122504. Температура насыщения в подогревателе, ti , °C276,85249,14198,59181,58152,84120,8596,7160,0935,075. Энтальпия кипящей жидкости, hi, кДж/кг1220,61081,7846,1770,12643,3529,6405,21251,46101,046, Температура кипящей воды на выходе, ti, °C272,85245,14194,59177,58148,84116,8592,7156,097. Давление в корпусе подогревателя, Pi, МПа5,693,651,4040,690,470,2350,220,01868. Температура дренажа подогревателя, tдрi , °C254,85206,14176,59181,58152,84120,8596,7160,099. Энтальпия кипящей воды, hi, кДж/кг1195,61061,6829,9754,3627,8490,98389,57234,3510. Энтальпия дренажа подогревателя, hдрi, кДж/кг1110,3879,5749,9776,4645,1508406,42251,09 .,, ,
2103. Расчет принципиальной тепловой схемы паротурбинной установки типа Т-100-130
Дипломная работа пополнение в коллекции 08.09.2010

Исходные данныеОбозначениеЗначение123Начальное давление пара, МПаP012,75Начальная температура пара, оСt0565Расход пара на турбину, кг/сD0128Давление пара, поступающего в конденсатор, МПаPk0,0054Число регенеративных отборов, шт.z7Давление пара в деаэраторе питательной воды, МПаPДПВ0,588Конечная температура регенеративного подогрева питательной воды, оСtпв232Температура наружного воздуха, оСtнар 5Процент утечки пара и конденсата, %?ут1,5Коэффициент теплофикации?Т0,8Расход пара из деаэратора на концевые уплотнения и эжектор, кг/сDЭ.У.1,8КПД парогенератора?ПГ0,92КПД подогревателей?ПО0,98КПД питательного насоса?ПН0,8Внутренние относительные КПД турбинычасть высокого давления?0iЧВД0,8часть среднего давления?0iЧСД0,85часть низкого давления?0iЧНД0,5Параметры свежего пара у парогенераторадавление, МПаPПГ13,8температура, оСtПГ570энтальпия, кДж/кгhПГ3520КПД элементов тепловой схемыКПД расширителя непрерывной продувки?Р0,98КПД нижнего сетевого подогревателя (ПСГ1)?ПСГ10,98КПД верхнего сетевого подогревателя (ПСГ2)?ПСГ20,98КПД деаэратора питательной воды?ДПВ0,995КПД охладителя продувки?ОП0,995КПД смесителей?СМ0,995КПД подогревателя уплотнений?ПУ0,995КПД эжектора уплотнений?ЭУ0,995КПД генератора механический?М0,98КПД генератора электрический?Э0,998КПД трубопроводов?Т0,92
2104. Расчет принципиальной тепловой схемы т/у Т-100/120-130
Дипломная работа пополнение в коллекции 06.08.2012
2105. Расчет принципиальной тепловой схемы турбины К-1000-60, оценка технико-экономических показателей работы энергоблока
Курсовой проект пополнение в коллекции 16.09.2012

Наименование величиныТочки процесса00'1(П7)2(П6)3(П5)4(Д)5(C)6(ПП)7(ТП)8(П4)9(П3)10(П2)11(П1)12(КТП)13(К)Давление в патрубке отбора турбины рi ,МПа6.05.762.871.821.1221.1221.122-0.880.580.310.080.0210.0060.0035Давление в корпусе подогревателя рпi, Мпа--2.761.731.060.651.090.98-0.540.2850.0730.019--Температура пара ti ,°C и х, (если пар влажный)t,C--2292051821621832752751551319059--X10.9950.940.920.90.90.99----0.9950.960.910.91Энтальпия пара в отборе турбины hi, кДж/кг27852785268826402580258027642996-292428482680253623802368Температура насыщения в подогревателе tнi, °С--229205182162---15513190593628Энтальпия насыщенной водыhBнi, кДж/кг--986875772684.2---653551386247151.5111.84Температура дренажа за охладителем дренажа tiдр,°C--205182162----131906259--Энтальпия дренажа за охладителем дренажа hBiдр, кДж/кг--875772684.2-7811197550.6377255.3247--Температура нагреваемой воды после подогревателя tпi, °C--224200177157---1521288756--Энтальпия нагреваемой воды после подогревателя hBпi , кДж/кг--962852.4750662.4---641538364.32234.35--5. Составление основных тепловых балансов для узлов и аппаратов тепловой схемы
2106. Расчет принципиальной тепловой схемы энергоблока
Дипломная работа пополнение в коллекции 26.12.2011

}(Sigma >Z);=D0*(H0-Hnv)/(Qnr*nka);=W/(B*Qnr);=0.123/nbr;=D0*(H0-Hnv);=(Dn*(H3-Hvk))+(Dm*(H4-Hd));=B*Qmm/Qk;=B-Btetec;=W/(Beetec*Qnr);=Qmm/(Btetec*Qnr);=0.123/nbreetec;=0.0342/nbrtetec;(pfi,"\n\n\t\t Tehnico-economicheskii raschet");(pfi,"\n Rashod yslovnogo topliva\t\t\t\t\t\t= %.2f",B);(pfi,"\n Rashod topliva na virabotky teplovoi energii\t\t\t\t=%.2f",Btetec);(pfi,"\n Rashod topliva na virabotky electricheskoi energii\t\t\t=%.2f",Beetec);(pfi,"\n KPD Brutto po virabotke elektroenergii\t\t\t\t\t=%.2f",nbreetec);(pfi,"\n KPD Brutto po virabotke tepla\t\t\t\t\t\t=%.2f",nbrtetec);(pfi,"\n Ydelnii rashod yslovnogo topliva (kg/kWt*h) na virabotky 1 kWt*h\t=%.2f",beetec);(pfi,"\n Ydelnii rashod yslovnogo topliva (kg/MDj) na virabotky 1 MDj\t\t=%.4f",btetec);(pfi);();
2107. Расчет проводников по постоянному току
Контрольная работа пополнение в коллекции 28.06.2012

В зависимости от типа используемого полупроводникового материала и габаритов чувствительного элемента исходное сопротивление терморезисторов составляет от нескольких Ом до десятков Мегом. Если взять простейшую электрическую схему, состоящую из последовательно соединённых терморезистора и линейного резистора, величина которого не зависит от температуры, и приложить к этой цепи напряжение, то в ней установится некоторый ток I. Зависимость падения напряжения на терморезисторе от этого тока в установившемся режиме представляет собой вольтамперную характеристику терморезистора. Вольтамперная характеристика состоит из трёх основных участков. Средний участок далёк от линейного и показывает, что с ростом тока температура терморезистора повышается, а его сопротивление ( вследствие увеличения числа электронов и дырок проводимости в материале полупроводника) уменьшается. При дальнейшем увеличении тока уменьшение сопротивления оказывается столь значительным, что рост тока ведёт к уменьшению напряжения на терморезисторе. Это и позволяет использовать некоторые типы терморезисторов для стабилизации напряжения. Характерным для цепи, содержащей терморезистор и линейный резистор, является резкое, скачкообразное нарастание или убывание тока, вызванное изменением сопротивления терморезистора. Это явление получило название релейного эффекта. Релейный эффект может произойти в результате изменения температуры окружающей среды или величины приложенного к цепи напряжения. При повышении окружающей температуры от Т1 до Т2 ток вначале возрастает плавно, а далее при небольшом повышении температуры скачком возрастает и устойчиво сохраняет своё значение при постоянстве температуры. Это явление называется прямым релейным эффектом. Уменьшение температуры приводит к плавному и в конце к скачкообразному уменьшению тока. Это явление называется обратным релейным эффектом. Релейный эффект используется в разнообразных схемах тепловой защиты, температурной сигнализации, автоматического регулирования температуры. Помимо вольтамперной характеристики, важнейшей характеристикой терморезистора является зависимость его сопротивления от температуры (температурная характеристика). Важнейшими параметрами терморезисторов являются: номинальное (холодное) сопротивление- сопротивление рабочего тела терморезистора при температуре окружающей среды 20°С и температурный коэффициент сопротивления, выражающий в процентах изменение абсолютной величины сопротивления рабочего тела терморезистора при изменении температуры на 1 °С
2108. Расчет процесса горения газообразного топлива
Контрольная работа пополнение в коллекции 27.06.2010

Vº= 0.0476· [0.5·H2+ 0.5·CO + 2CH4 + 1.5H2S + ? (m + n/4) ·Cm HN O2] [м³/м³];
2109. Расчет процесса горения топлива
Дипломная работа пополнение в коллекции 08.12.2011
О2 - 21 об%О2 - 30 об%О2 - 100 об%? - 1? - 1,3? - 1? - 1,3? - 1? - 1,327367,315Тк, К226819102854240849735002Тд, К171014332141180637303752Мольный объём 35,03545,02825,04332,0378,72410,822Масса газовой фазы, mГ, кг908,6581156,798667,746843,618274,234332,058Объём продуктов сгорания VГ, м3/кг7,84810,0865,6107,1761,9542,424Объёмный вес, , кг/м31,3381,3551,3741,3581,6051,571Абсолютная невязка 0,0060,0140,0060,0040,0060,012Относительная невязка , %5,66·10-410,38·10-47,69·10-44,06·10-41,85·10-430,69·10-4Начальная энтальпия продуктов сгорания i0, кДж/м3833,454648,5171165,944911,5032858,2002698,410Масс.%СО224,9919,6234,0826,9483,7368,96Н2О4,573,586,224,9215,2912,60SО20,080,060,110,090,270,22N270,3671,7259,5961,170,710,59О25,026,8917,64Об.%СО217,0313,2523,8318,6368,4055,14Н2О7,605,9210,648,3230,532462SО20,040,030,050,040,150,12N275,3376,1465,4866,470,920,74О24,666,5519,39Масс. кгСО2262,548262,548262,548262,548262,548262,548Н2О49,95247,95247,95247,95247,95247,952SО20,8320,8320,8320,8320,8320,832N2738,948959,952459,172596,2602,242,24О267,14267,13667,136Вывод: чтобы выбрать наиболее подходящий процесс, надо учесть несколько факторов.
1. Чтобы Тд не было слишком высокое, так как это сокращает срок службы печи.
2. Объём продуктов сгорания был наименьший в виду меньшей загрязняемости окружающей среды.
3. Объёмный вес был тоже меньше, так как он лучше будет уходить из зоны горения.
2110. Расчет процессов в тепловых двигателях и компрессорах
Контрольная работа пополнение в коллекции 22.10.2011

. Рассчитать идеальный цикл двигателя внутреннего сгорания с комбинированным подводом теплоты при следующих исходных данных: рабочее тело обладает свойствами воздуха (зависимостью теплоемкости от температуры пренебречь); заданы характеристики цикла степень сжатия e, степень предварительного расширения r и степень повышения давления l; начальные параметры цикла р1 и t1. Определить параметры рабочего тела в переходных точках цикла, количество подводимой и отводимой теплоты и полезную работу (для 1 кг рабочего тела), а также термический КПД цикла. Цикл изобразить в координатах u - p s -T.
2111. Расчет прочности укрепления отверстия в барабанах паровых котлов
Курсовой проект пополнение в коллекции 16.06.2010

Каждый изготовленный энерготехнологический (ЭТК) или теплоиспользующий паровой котел с естественной циркуляцией (ПК) сопровождается паспортом [1], [5], включающим основные сведения о материалах, арматуре, гарантиях завода-изготовителя, а также расчет прочности элементов парового котла, работающих под давлением. При этом, в частности, расчет прочности, выполненный заводом-изготовителем перед изготовлением парового котла подвергается согласованию с Управлением местного органа Госгортехнадзора РФ, которое подтверждает правильность выполнения расчета путем выдачи разрешения на изготовление парового котла.
2112. Расчет прямоточного парогенератора
Курсовой проект пополнение в коллекции 15.08.2012

№ п/пНаименование величиныОбознач.РазмерностьФормула или источникЧисловое Значение1Среднее давлениеРSМПа(рs+ps)/23.2372Средняя температура0С[1], [3]2383Для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки к кипящей воде необходимо предварительно оценить величину удельного теплового потока на испарительном участке и в дальнейшем вести расчет методом последовательных приближений по пп. 4-164Температура стенкиtстис0С2505Коэффициент теплопроводности?стисВт/(м0С)18.36Термическое сопротивление стенки(м2 0С)/Вт1.1*10-47Термическое сопротивление окисных пленокRok(м2 0С)/ВтСм. примечание к п. 5.3.0.8*10-48Удельный тепловой потокВт/м218235989Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей водеВт/(м2 0С)13597110Коэффициент теплопередачиВт/(м2 0С)3712.511Больший температурный напор?tбис0С87.512Меньший температурный напор?tмис0С85.413Средний температурный напор?tсрис0С86.414Удельный тепловой потокВт/м2182359815Отношение-116Если выполняется условие 0,95£/ £1,05, то расчет заканчивается. В противном случае расчет повторяется, начиная с п.4 при 17Площадь поверхности нагреваНисм2Qис 103/qис45.5
2113. Расчет пьезоэлектрического датчика давления
Курсовой проект пополнение в коллекции 13.07.2012

ДостоинстваНедостаткиПьезорезистивный (на монокристаллическом кремнии)1. Высокая стабильность характеристик 2. Устойчивость к ударным нагрузкам и вибрациям 3. Низкие (практически отсутствуют) гистерезисные эффекты 4. Высокая точность 5. Низкая цена 6. Возможность измерять давление различных агрессивных средств1. Ограничение по температуре (до 150ºC) Емкостной1. Высокая точность 2. Высокая стабильность характеристик 3. Возможность измерять низкий вакуум 4. Простота конструкции1. Зачастую, нелинейная зависимость емкости от приложенного давления 2. Необходимо дополнительное оборудование или электричекая схема для преобразования емкостной зависимости в один из стандартных выходных сигналовРезонансный1. Высокая стабильность характеристик 2. Высокая точность измерения давления1. При измерении давления агрессивных сред необходимо защитить чувствительный элемент, что приводит к потери точности измерения 2. Высокая цена 3. Длительное время отклика 4. Индивидуальная характеристика преобразования давления в электрический сигнал Индукционный1. Возможность измерять дифференциальные давления с высокой точностью 2. Незначительное влияние температуры на точность измерения1. Сильное влияние магнитного поля 2. Чувствительность к вибрациям и ударам Ионизационный1. Возможность измерение высокого вакуума 2. Высокая точность 3.Стабильность выходных параметров1. Нельзя использовать подобные приборы при высоком давлении (низкий вакуум является порогом) 2. Нелинейная зависимость выходного сигнала от приложенного давления 3. Высокая хрупкость 4. Необходимо сочетать с другими датчиками ДавленияПогрешности пъезоэлектрического преобразователя.
2114. Расчет рабочего режима электрической сети
Курсовой проект пополнение в коллекции 29.01.2011

От шин районной подстанции 1 по двухпроводной воздушной ЛЭП осуществляется электроснабжение понизительной подстанции 2, на которой установлено два одинаковых трехобмоточных трансформатора Тр 1 и Тр 2. Схема описанной электрической сети представлена на рис. 1. Исходные данные к расчету рабочего режима сети: действующее значение напряжения на шинах узловой подстанции 1 U1; длина ЛЭП от подстанции 1 до подстанции 2 L; марка провода ЛЭП; расположение проводов на опорах; среднее расстояние между проводами фаз D; число проводов в фазе n; шаг расщепления аср; тип трансформатора; номинальные напряжения обмоток высшего, среднего и низшего напряжения UВН/UСН/UНН; нагрузки трансформаторов на сторонах среднего и низшего напряжений соответственно и ) приведены в табл.1.
2115. Расчет разветвленной электрической цепи постоянного тока
Реферат пополнение в коллекции 09.12.2008

Прохождение тока через металлы (проводники I рода) не сопровождается химическим изменением, следовательно, атомы металла не перемещаются вместе с током. Согласно представлениям электронной теории, положительно заряженные ионы (или атомы) составляют остов металла, образуя его кристаллическую решетку. Электроны, отделившиеся от атомов и блуждающие по металлу, являются носителями свободного заряда. Они участвуют в хаотическом тепловом движении. Эти свободные электроны под действием электрического поля начинают перемещаться упорядоченно с некоторой средней скоростью. Таким образом, проводимость металлов обусловлена движением свободных электронов. Экспериментальным доказательством этих представлений явились опыты, выполненные впервые в 1912 г. советским академиком Леонидом Исааковичем Мандельштамом (1879-1944) и Николаем Дмитриевичем Папалекси (1880-1947), но не опубликованные ими. Позже в 1916 г. американские физики Т.Стюарт и Ричард Чейс Толлин (1881-1948) опубликовали результаты своих опытов, оказавшихся аналогичными опытам советских ученых.
2116. Расчет разветвленных цепей постоянного тока
Контрольная работа пополнение в коллекции 17.02.2010

1 Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники: Электрические цепи. Учебник для студентов электротехнических, энергетических и приборостроительных специальностей вузов. 7-е изд., перераб. и доп. М.: Высш. шк., 1978. 528с.
2117. Расчёт районной распределительной подстанции
Курсовой проект пополнение в коллекции 22.11.2010

При выборе мощности трансформаторов ГПП необходимо, чтобы в нормальном режиме загрузка их была не ниже 0,7, а в момент аварийного отключения одного из них. Оставшийся трансформатор работал с перегрузкой не более 40%. Поскольку производиться питание от ГПП потребителей 1 и 2 категорий, то на ГПП должно устанавливаться не менее двух трансформаторов с учетом, что в моменты аварии одного трансформатора второй трансформатор должен обеспечить всех потребителей. Цеховые трансформаторные подстанции выполняются однотрансформаторными.
2118. Расчет ребристого радиатора
Информация пополнение в коллекции 08.11.2009
д) тепловое контактное сопротивление корпус теплоотвод Rкр, 0.5С/ Вт;
1. Необходимо сопоставить максимальную мощность рассеяния транзистора при допустимой температуре р-п перехода Тп, температуре среды Тс и тепловом контактном сопротивлении Rпк с заданной мощностью транзистора
2119. Расчет регулирующей ступени турбины
Дипломная работа пополнение в коллекции 11.09.2011

ХарактеристикаразмерностьвеличинаЗавод-изготовитель-ЛМЗНоминальная мощностьМВт50Давление свежего парабар91,8Температура свежего пара оС535Давление отборов пара: ПВД8 1 отбор ПВД7 2 отбор ПВД6 3 отбор и Деаэратор ПНД5 4 отбор ПНД4 5 отбор ПНД3 6 отбор ПНД2 7 отбор ПНД1 8 отбор КонденсаторБар ступ 6 9 11 15 17 19 20 21 32,13 18,43 12,06/6,12 4,51 2,219 0,808 0,412 0,1596 0,0357Расход свежего параКг/c58,3Формула проточной части: ЧВД ЧСД ЧНД- 1Р+21Д - -Число цилиндров-1Число выхлопов пара-1Число конденсаторов-1
2120. Расчет режимов работы выпрямителя
Дипломная работа пополнение в коллекции 10.12.2011

Определение степени искажения кривой напряжения осуществляется по известному гармоническому спектру несинусоидального, в частности, трапецеидального, тока, потребляемого вентильной нагрузкой. При принятых допущениях кривая фазного тока трехфазного мостового выпрямителя представляет собой криволинейную трапецию. При пренебрежении активным сопротивлением фазы, закон изменения тока на интервале коммутации представляет собой синусоидальную зависимость. Достаточно простое математическое описание кривой фазного тока позволяет получить аналитические зависимости его гармонического состава

Blog

Физика