Корообдирочный барабан сухой окорки лиственной древесины
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
*R*(sin?/(2?-sin2?)), м,
где ?-центральный угол заполнения сечения балансом, ?=90;
r=4/3*1,925(sin90/(2?/2-sin2?/2))=0,8315 м;
?-угол динамического обрушения, ?=45.
А=0,8315*sin45=0,5879 м.
-Момент сопротивления от древесины в открытой секции:
Мдр.отк=228144*0,5879=134139 Н*м.
-Момент сопротивления от древесины в глухой секции:
Мдр.гл=228144*0,5879=134139 Н*м.
-Момент трения.
Мтр.=(Р?/сos?р)*f*(Dб/2), Н*м,
где f-коэффициент трения,
f=(?*dк+2*К)/dр,
где К-коэффициент трения качения, К=0,001-0,0005. Принимаем К=0,001;
?-коэффициент трения в подшипниках качения, ?=0,01-0,02.
Принимаем ?=0,02;
dк-диаметр подшипника качения. Принимаем dр=300 мм;
dр-диаметр опорного ролика,
dр=(0,2-0,3)*D, м,
dр=(0,2-0,3)*3,85=0,77-1,155 м.
Принимаем dр=1,0 м;
f=(0,02*0,3+2*0,001)/1=0,008. Dб-диаметр бандажа,
Dб=1,1*D, м,
Dб=1,1*3,85=4,235 м;
?р-угол установки роликов, ?р=30-35. Принимаем ?р=35;
-Момент трения открытой секции:
Мтр.отк=(817246,7/cos35)*0,008*(4,235/2)=17259,7 Н*м.
-Момент трения глухой секции:
Мтр.гл=(817246,7/cos35)*0,008*(4,325/2)=17259,7 Н*м.
-Определяем суммарный момент.
М?=(Мдр+Мтр)*?, Н*м,
где ?-коэффициент дополнительного сопротивления при загрузки и выгрузки балансов, ?=1,05.
-Суммарный момент открытой секции:
М?отк=(134139+17259,7)*1,05=158968 Н*м.
-Суммарный момент глухой секции:
М?гл=(134139+17259,7)*1,05=158968 Н*м.
-Мощность привода.
N=(М?*?)/?, кВт,
где ?-угловая скорость барабана,
?=(?*n)/30, 1/с,
?=(3,14*9)/30=0,943 1/с;
?-КПД привода, ?=0,8.
-Мощность привода открытой секции:
Nотк=(158968*0,943)/0,8=187383,5 Вт=187 кВт.
-Мощность привода глухой секции:
Nгл=(158968*0,943)/0,8=187383,5 Вт=187кВТ.
По полученной мощности для привода выбираем асинхронный электродвигатель 4АН315S4У3, мощностью 200 кВт с частотой вращения 1475 об/мин и КПД электродвигателя ?э=0,94[2].
Расчет бандажа и роликов на контактную прочность.
-Ширина бандажа .
В=Т/р, м,
где р- удельная нагрузка между бандажом и роликом. Величена удельной нагрузки для барабанов, вращающихся со скоростями больше 3 об/мин принимается равной 1*10 Н/м;
Т- опорная реакция;
Т=(Р?/z*cos?р)*?*?, Н,
где z- число опор барабана, z=4;
?р- угол установки роликов, ?р=30-35 [1];
?- коэффициент неравномерности перемещения балансов, ?=1,25-1,3 [1];
?- коэффициент динамических ударов, ?=1,3-1,6 [1];
Р? - суммарная нагрузка на барабан, Р?=817246,7 Н;
Т=(817246,7/4*cos35)*1.3*1.3=421517.3 Н.
В=421517,3/1000000=0,4215 м.
Принимаем В=0,45 м.
-Ширина ролика.
В=(1,2…1,4)*В, м,
в=(1,2…1,4)*0,45=0,54…0,63 м.
Принимаем в=0,6 м.
-Проверка на контактную прочность.
Ро=0,418*vТ*Е*((R1+r)/(r*R1))<=1,67[?],
где Е- модуль упругости 1-го рода , принимается равный для материала катка и барабана, для стали Е=2,2*10 Н/м2 [1];
R1,r- соответственно радиусы бандажа и ролика, определяются по эмпирическим формулам.
Диаметр бандажа
Dб=1,1*D, м,
Dб=1,1*3,85=4,235 м;
Диаметр ролика
dр=(0,2-0,3)*D, м,
dр=(0,2-0,3)*3,85=0,77-1,155 м.
Принимаем dр=1,0 м;
[?]- эта величина принимается по следующей норме: 4*10 Н/м для Ст.4,
*10 Н/м для Ст.5 и 6*10 Н/м для Ст.6;
Ро=0,418*v2,2*10*421517,3*((2,1+0,5)/(0,5*2,1))<=200302951,4 Н/м2.
Ро=200302951,5<=1,67*5*10 Н/м2.
Ро=200302951,4<=835000000 Н/м2.
Расчет открытой зубчатой передачи.
-Общее передаточное число привода.
Uобщ=nэл/nб,
где nэл-частота вращения электродвигателя;
n-частота вращения барабана;
Uобщ=1500/9=166,66.
Выбираем горизонтальный цилиндрический двухступенчатый редуктор типа РЦД - 1150 по ГОСТ 20758-75, у которого межосевое расстояние 1150, передаточное число Uр=28 и КПД редуктора ?р=0,97.
-Частота вращения приводной шестерни барабана.
Nш=nэл/Uр, об/мин,
nш=1475/28=53 об/мин.
-Предварительное передаточное число открытой зубчатой передачи.
Uз.п.=nш/nб,
Uз.п.=53/9=5,88.
-Назначаем материал и термообработку шестерни и зубчатого венца.
Для шестерни принимаем материал Сталь 40Х по ГОСТ 1050 - 88, термообработка - закалка и отпуск (улучшение). Твердость после термообработки НВ500, структура - мартенсит отпуска.
Для зубчатого венца принимаем Сталь 40Х по ГОСТ 1050 - 88, термообработка - закалка и отпуск (улучшение). Твердость после термообработке НВ500, структура - мартенсит отпуска.
-Модуль открытой зубчатой передачи.
Принимаем значение модуля из стандартного ряда по СТ СЭВ 310 - 76 m=22 мм равного модулю действительного зубчатого венца.
-Число зубьев венца.
Принимаем Z2=216.
-Число зубьев шестерни.
Z1= Z2/Uз.п.,
Z1=216/5,88=36,7.
Принимаем Z1=40
-Уточняем передаточное число открытой зубчатой передачи.
Uз.п= Z2/ Z1,
Uз.п=216/40=5,4.
Принимаем стандартное передаточное число открытой зубчатой передачи из стандартного ряда по ГОСТ 2185 - 66 Uз.п=5,5.
-Делительный диаметр шестерни.
d1=m* Z1, мм,
d1=22*40=880 мм.
-Делительный диаметр зубчатого венца.
d2=m* Z2, мм,
d2=22*216=4752 мм.
-Диаметр окружности вершин зубьев шестерни.
dа1= d1+2* m, мм,
dа1=880+2*22=924 мм.
-Диаметр окружности вершин зубьев зубчатого венца.
dа2= d2+2* m, мм,
dа2=4752+2*22=4796 мм.
-Диаметр окружности впадин зубьев шестерни.
df1=d1-2.5* m, мм,
df1=880-2.5*22=825 мм.
-Диаметр окружност