Проект склада нефтепродуктов с автозаправочной станцией для обеспечения потребностей ЗАО "Кнауф Гипс Архангельск" в жидком моторном топливе
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
нные для расчета:
5Нефтепродукт - дизельное топливо (зимнее).
6Плотность нефтепродукта при 00С - 840 кг/м3
Вязкость нефтепродукта при 00С
кинематическая - 6,73 10-6 м2/с.
Температура застывания - 35 0С.
Объём резервуара - 60 м3
7Давление насыщенных паров ДТ
при 00С - 1000 Па.
Основные технические данные насоса АСВН - 80А:
- тип насоса - самовсасывающий, вихревой, одноступенчатый, горизонтальный;
- подача, л/мин. - 35 м3/час;
- напор - 26 м;
- - высота самовсасывания - не менее 6,5 м;
- мощность 8,5 кВт.
Из характеристик насоса видно, что необходимо, чтобы потери напора во всасывающей линии, сложенные с геометрической высотой всасывания не должны превышали значения допустимой вакуумметрической высоты всасывания насоса Нвс.= 6,5 метров.
Hвс.= Н +? Z + Рнп. / р g, (2.1)
где Н - потери на трение по длине (h тр) и сумма потерь на местные
сопротивления (hмест) в всасывающем трубопроводе,м .
Н= h тр.+ hмест , (2.2)
? Z - разность геодезических отметок всасывающего патрубка
насоса и начала всасывающего трубопровода , м.
?Z= Z2 - Z1, (2.3)
где Z1 - отметка всасывающего патрубка насоса.
Z2 - отметка начала всасывающего трубопровода
?Z= 2,75 - 0,20= 2,95 м (исходя из условий монтажа АЗС).
Pнп.- давление насыщенных паров дизельного топлива при 0оС, Па.
ро - плотность дизельного топлива при 0о С, ро=840 кг/ м3;
g - ускорение свободного падения, g = 9.81 м / с2.
1. Проводится расчет внутреннего диаметра всасывающего трубопровода. Внутренний диаметр трубопровода,
Dвн.= 0,0188 ( Q/ V)1/2
V-скорость движения нефтепродукта в трубопроводе, м/сек.
При выборе скорости учитывается удельное электрическое сопротивление дизельного топлива. Теоретически рекомендуемая скорость транспортировки с учетом электрического сопротивления и вязкости дизельного топлива принимаем V= 1 м/ сек.
Dвн = 0.0188 (35 / 1,0 )1/2 =0,111 м.
По практическим данным эксплуатации в проекте предусмотрено использование стального оцинкованого трубопровода с внутренним диаметром 80 мм с толщиной стенки 4 мм, что и принимается для проверочного расчета.
2. Определим фактическую скорость движения нефтепродукта при данном диаметре трубопровода:
Vфакт.= Q / ( Dвн. / 0,0188 )2 =35 / (0,08 / 0,0188 )2 = 1,93 м/сек.
3. Определим параметр Рейнольдса:
Re = Vфакт. Dвн. / v, (2.4)
где v- вязкость зимнего дизельного топлива при 0оС, м2/сек.;
Re = 1,93 0,8 / 6,73 10-6 = 22942.
Так как число Рейнольдса больше 2800, то режим течения нефтепродукта турбулентный, в зоне гидравлически гладких труб.
. Относительная шероховатость бесшовных стальных трубопроводов :
E = Kэ / Dвн , (2.5)
где Kэ - эквивалентная шероховатость,
для стальных труб Kэ =0,2 мм;
Dвн - внутренний диаметр трубопровода, Dвн = 80 мм;
E = 0,2 / 80 = 0,0025
.Коэффициент гидравлического сопротивления для зоны гидравлических гладких труб при Re больше 15000 и Ду80 равен:
? = 0,0187 + 1,7 / Re1/2, (2.6)
? = 0,0187 + 1,7/ 229421/2 = 0,03
. Потери напора на трение и преодоление местных сопротивлений по длине трубопровода.
Потери напора на местные сопротивления можно выразить через длину трубопровода, эквивалентную местным сопротивлениям, тогда в формулу Дарси-Вейсбаха необходимо подставлять Lпр., вместо L .
Н = ? (Lпр./ Dвн) Vфакт2 / 2 g , (2.7)
где Lпр - приведенная длина трубопровода, м;
Lпр = L +Lэкв., (2.8)
где L - геометрическая длина трубопровода =23 м;
Lэкв. - длина трубопровода эквивалентная местным
сопротивлениям, м.
Lэкв. = ( Dвн / ? ) ?? , (2.9)
где ?? - сумма коэффициентов местных сопротивлений:
? задв..кл. = 0,5 - коэффициент местного сопротивления задвижки клиновой Ду80;
? отв.90 = 1,0 х3=3,0 - коэффициент местного сопротивления
плавного отвода 90о;
? огнепр. = 0,3 - коэффициент местного сопротивления
огнепреградителя;
? шар.кран = 0,6 - коэффициент местного сопротивления шарового
крана Ду80 ;
? = 3 - коэффициент местного сопротивления обратного клапана
Lэкв. = (0,08/0,03) ( 0,5+3,0+0,3+0,6+3 ) = 19,73 м
Таким образом, приведенная длина трубопровода равна:
Lпр = 23 +19,73 = 42,73 м
Находятся потери напора во всасывающем трубопроводе:
Н = 0,03 (42,73 / 0,08 ) 1,932 / (2 9,81) = 3,04 м
Проверяется условие допустимой высоты всасывания насоса:
Hвс. факт.= 3,04 + 2,95+ ( 1000 / 840 9,81)= 6,1 м
Hвс. = 6,5 > 6,1 = Hвс. факт
Из данного расчета видно, что условие всасывающей способности насоса АСВН-80А/6 для дизельного топлива при самых неблагоприятных условиях эксплуатации обеспечено. Таким образом, можно принять без расчета, что условие всасывающей способности выполняется для остальных видов топлив, так как они находятся в более благоприятных эксплуатационных условиях.
2.3.6 Линия выдачи РГПД-15.000.00
Обеспечивает подачу нефтепродукта к топливораздаточным колонкам ТРК и имеет следующее оборудование:
1.Обратный клапан прямой оцинкованный Ду40.
2.Ниппель двойной оцинкованный Ду40.
.Муфтовое соединение (американка) Ду40.
.Кран шаровый оцинкованный Ду40.
.Вставка гибкая L=70 Ду38.
Линии выдачи топлива оборудованы обратными клапанами, открывающимися давлением или разрежением, создаваемым насосам этой линии, и герметично закрывающимися при обесточивании указанных насосов.
2.3.7 Система деаэрации
При заполнении резервуаров топливом и при температурных колебаниях происходят большие и малые дыхания резервуаров. Для сглаживания нагрузок от давления паров топлива