Ется одним из распространенных видов прибрежного рыболовства, а также рыболовства во внутренних водоемах, и в ближайшей перспективе его значение должно возрасти

Вид материала

Анализ

Содержание Современное состояние проблемы Анализ путей решения проблемы Список литературы

Подобный материал:

• Правила любительского и спортивного рыболовства в водоёмах Свердловской области Правила, 47.94kb.
• Правила любительского и спортивного рыболовства в водоемах Западно Балтийского бассейна, 217.2kb.
• Положение в национальной системе исследований и технологического развития, 41.49kb.
• Федеральное агентство по рыболовству, 102.49kb.
• Утвержден постановлением правительства Белгородской области от 2009, 521.41kb.
• Правила рыболовства Волжско-Каспийского рыбохозяйственного бассейна I. Общие положения, 1376.64kb.
• Правила любительского и спортивного рыболовства в водоемах Красноярского края и Тувинской, 430.87kb.
• Правила ведения рыболовного хозяйства и рыболовства утверждено, 1077.44kb.
• Федеральное агентство по рыболовству, 50.33kb.
• Рабочая программа дисциплины проектирование орудий рыболовства профессиональный цикл,, 199.73kb.

УДК 621.837: 639.2.081


АНАЛИЗ ВОЗМОЖНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ВАРИАТОРОВ В ПРИВОДАХ ПРОМЫСЛОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ НЕВОДНОГО ЛОВА


О.В. Шарков, А.В. Калинин


Анализируется возможность обеспечения широкого диапазона регулирования передаточного отношения приводов промыслового оборудования для неводного лова за счет применения импульсных вариаторов с эксцентриковыми механизмами свободного хода.


промысловое оборудование, импульсный вариатор, механизм свободного хода


ВВЕДЕНИЕ

Неводный лов является одним из распространенных видов прибрежного рыболовства, а также рыболовства во внутренних водоемах, и в ближайшей перспективе его значение должно возрасти. Повышение эффективности этого вида рыболовства позволит полнее использовать водные биоресурсы и обеспечить большую загрузку береговых предприятий [1-4].

Эффективность неводного лова, как и любого другого, напрямую связана с механизацией его наиболее трудоемких операций. Так, за счет роста механизации промысловых операций в период с 1965 по 1985 гг. вылов на одного рыбака увеличился в два раза. Однако разработка новой техники для промышленного рыболовства за последние десять лет практически отсутствует, и это является одной из серьезных проблем рыбной отрасли России [5-7].


СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ

Промысловые схемы неводного лова, несмотря на ряд отличий, определяемых специфическими условиями промысла, сводятся к типовым операциям - наборка, тяга, выборка и укладка невода.

Наиболее трудоемкой из этих операций является выборка невода, которая осуществляется с помощью неводных лебедок. В процессе выборки невода происходит изменение как силы F, так и скорости его тяги V.

Для обеспечения оптимального режима работы системы «неводная лебедка – невод – объект добычи» необходимо регулировать скорость тяги невода в широких пределах, причем желательно обеспечить её плавное изменение.

Скорость тяги является интегральным показателем, зависящим от ряда гидрологических (скорость и направление течения); конструкционных (вид и размер невода, характеристики сетного полотна); промысловых (форма, которую приобретает невод в процессе тяги, величина улова) и других факторов, находящихся в тесной взаимосвязи между собой [8,3,9].

Сначала тяга невода происходит с максимальной скоростью V_max = 1,25…1,35 м/с. Затем ее величину постепенно уменьшают и доводят до 10…20 % от максимального значения (0,15…0,20 м/с), при которой происходит последующая выборка невода. Промежуточные скорости тяги зависят от конкретных промысловых условий.

На основании имеющегося опыта оптимальными являются следующие пределы изменения скоростных параметров неводных лебёдок [3]: морских V = 0,1…0,6 м/с; речных V = 0,15…1,5 м/с; озер и водохранилищ V = 0,1…0,6 м/с.

На рис. 1-3 приведены обобщенные диаграммы, показывающие распределение величины скорости тяги закидных неводов в период их выборки для различных режимов работы тоней [10]. Диаграмма (рис.1) соответствует режиму изменения скорости тяги, характерному для работы 20 % всех тоней, диаграмма (рис. 2) – 10 % всех тоней, диаграмма (рис. 3) – 70 % всех тоней.

Как показывают данные диаграмм, скорости тяги неводной лебедки меняются весьма существенно как по величине, так и по времени действия.

Следует отметить, что изменение скорости тяги осуществляется и в другом промысловом оборудовании для неводного лова [3, 11]. Тяговый универсальный барабан ТУБ-4С позволяет производить наборку невода со следующими скоростями: урезов – 0,16; 0,28 и 0,46 м/с, жгута невода – 0,16; 0,31 и 0,5 м/с. Однако эти скорости являются фиксированными.

Неводовыборочная машина «Нева» осуществляет выборку невода со следующими скоростями: урезов – 0,15; 0,20 и 0,40 м/с, жгута невода – 0,17; 0,22 и 0,43 м/с. Неводовыборочная машина «Ильмень» позволяет обеспечить только две скорости выборки 0,17 и 0,33 м/с. Неводовыборочная машина БСМК-ТТ-3М может обеспечить следующие скорости выборки – 0,086; 0,092; 0,33 и 0,56 м/с.

Практически не существует промыслового оборудования, в котором применение бесступенчатого регулирования скорости тяги не повысило бы эффективность или не привело бы к оптимизации рабочего процесса.

Известны три основных способа бесступенчатого регулирования скорости при помощи электрических, гидравлических и механических устройств. Наибольшее распространение для регулирования скорости в промысловом оборудовании получил электропровод, включающий электродвигатели постоянного тока или многоскоростные электродвигатели переменного тока [12].

Однако сложность плавного изменения скорости в широком диапазоне вызывает необходимость использования дополнительных механических передач, что приводит к потерям энергии. Не всегда применение регулируемого электропривода экономически оправданно. Часто это обусловлено отсутствием надежных плавнорегулируемых механических передач большой мощности.

Применение гидравлического привода обеспечивает широкий диапазон плавного изменения скорости. Однако в гидроприводе происходит двукратное преобразование энергии, сначала электрической в гидравлическую, а затем гидравлической в механическую, что приводит к существенным потерям энергии и снижает коэффициент полезного действия. Кроме того, гидропривод имеет зависимость основных параметров привода от теплового состояния рабочей жидкости; предъявляет высокие требования к точности изготовления, ремонту и монтажу гидрооборудования; обладает значительной стоимостью [13].

Например, по данным иностранных исследователей [14], коэффициент полезного действия промыслового оборудования с электроприводом и гидроприводом при некоторых режимах работы весьма мал и находится соответственно в пределах =0,15…0,40 и 0,07…0,28.

Наиболее простым и надежным способом изменения скорости тяги промыслового оборудования является применение в его приводе механических передач, которые имеют принципиальные преимущества перед другими типами, так как передача энергии происходит без её преобразования и осуществляется с меньшими потерями. Механические передачи позволяют осуществлять как ступенчатое, так и бесступенчатое изменение скорости.


Рис. 1 Рис. 2


Ступенчатую регулировку скорости тяги можно осуществить с помощью зубчатых передач с фиксированным передаточным числом (зубчатых коробок скоростей). Такое техническое решение нашло применение в конструкциях приводов первых неводных лебедок [10].

Анализ скоростных параметров таких лебедок показал, что они не полностью удовлетворяли всему разнообразию режимов выборки невода. Основным недостатком этого способа регулирования являлись малые диапазоны изменения скорости тяги (0,25…0,50 м/с, 0,15…0,40 м/с), в которых имелись одна или две промежуточные скорости. Для расширения диапазона изменения скорости (0,20…0,80 м/с) нужно применять несколько турачек разного диаметрам. Существуют конструкции приводов неводных лебедок со ступенчатым регулированием скорости, обеспечивающие и более широкие пределы её изменения (0,16…1,37 м/с). Однако и в этом случае можно обеспечить только три или четыре промежуточные скорости. Кроме того, для изменения скорости тяги во избежание поломки зубчатых колес необходимо отключать привод и прерывать процесс выборки невода.

Более современными конструкциями, обеспечивающими плавное изменение скорости тяги в широком диапазоне, являются неводные лебедки с бесступенчатыми механическими передачами (вариаторами) [3, 10]. Например, к ним можно отнести отечественные неводные лебедки ЛНР-1 и ЛНМ-1. Возможные пределы плавного регулирования их скорости тяги определяются диапазоном регулирования вариатора Д, который характеризуется отношением максимальной скорости тяги к минимальной.

Бесступенчатые механические передачи, в свою очередь, делятся на фрикционные, зацеплением и импульсные [15,16,17].

В приводах неводных лебедок ЛНР-1 и ЛНМ-1 для бесступенчатого изменения скорости тяги используется фрикционный торовый вариатор, который является одним из основных узлов. Применение торового вариатора позволило расширить диапазон изменения скоростей тяги в пределах 0,10…0,6 м/с (при диаметре рабочего барабана D=0,50 м) и до 0,15…1,30 м/с (при D=0,40 м).

Лебедки ЛНР-1 и ЛНМ-1 можно считать наиболее совершенными из всех известных неводных лебедок, тем не менее, с позиции современных требований они имеют ряд характерных недостатков, которые в основном объясняются применением в их приводе торовых вариаторов.

Диапазон изменения скорости в таких вариаторах, хотя и широк Д=4…8, но не полностью соответствует требованиям неводного лова. Для его расширения нужно использовать рабочие барабаны двух диаметров D = 0,40 и 0,50 м.

Значительное относительное скольжение рабочих элементов торового вариатора приводит к их износу и выделению тепла, что ограничивает его эффективное применение мощностью до 7…10 кВт. При увеличении мощности до 20…30 кВт снижается долговечность и уменьшается Д = 3.

Торовые вариаторы чувствительны к точности изготовления, сборки и жесткости конструкции. Кроме того, как показал опыт эксплуатации первых партий неводных лебедок, ролики торовых вариаторов, изготовленные из текстолита, быстро выходили из строя, в результате чего нарушалась нормальная работа всей лебедки. В связи с этим начали выпускаться вариаторы со стальными роликами, из-за чего требуется большая точность изготовления и регулировки, возрастают усилия при управлении, а также усложняется и удорожается их изготовление.

Для повышения нагрузочной способности неводной лебедки на валу вариатора дополнительно установлен планетарный редуктор сложной конструкции, что не только усложняет конструкцию лебедки, но и снижает ее надежность.

К настоящему времени в приводах технологического оборудования наиболее широко применяют фрикционные многодисковые, планетарные, клиноременные, а также цепные вариаторы.

Многодисковые вариаторы выпускаются как отечественными, так и зарубежными фирмами «Sumitomo» (Япония), «Keeves» (США), «Schaerer» (Германия), «Armstrong» (Великобритания). Например, фирма «Sumitomo» выпускает вариаторы мощностью P=1,5…55 кВт, что соответствует всему необходимому диапазону мощностей промыслового оборудования для неводного лова. Однако диапазон регулирования скорости тяги этих вариаторов всего Д=4, что значительно меньше его необходимой величины, обеспечивающей работу промыслового оборудования с учетом скоростных параметров тяги орудий лова.

Расширение диапазона регулирования таких вариаторов достигается либо применением дополнительных зубчатых передач, либо использованием двухступенчатых вариаторов. Однако такие конструктивные решения значительно усложняют конструкцию вариатора и снижают надежность его работы.

Фирма «Sumitomo» изготавливает вариаторы мощностью до 20 кВт с Д=12 за счет установки дополнительной зубчатой передачи, требующей тщательного изготовления. Применение таких вариаторов в промысловом оборудовании сохранило бы все недостатки, присущие ступенчатым зубчатым передачам, которые использовались в первых конструкциях приводов неводных лебедок.

Фирма «Schaerer» выпускает двухступенчатые вариаторы мощностью до 3 кВт с Д=15. Однако из-за неблагоприятного распределения нагрузки между ступенями, этот вариатор пригоден лишь для передачи небольших мощностей, что не отвечает требованиям неводного лова по силовым параметрам.

Фрикционные планетарные вариаторы выпускаются многими фирмами, например, ООО «Combarco», НТЦ «Редуктор» (Россия), «Motovario», «Bonfiglioni», «SITI» (Италия), «Block und Vaupel», «Gottard Allweiler» (Германия), «Dodge Manufacturing» (США), «Lebel Simpabelt» (Франция), «Shimpo Kogyo» (Япония). Диапазон регулирования скорости в таких вариаторах достаточно велик Д=1,5...9,0. Вместе с тем у этих вариаторов с увеличением диапазона регулирования заметно снижается коэффициент полезного действия и их применение оправдано только при малых нагрузках.

Основные технические характеристики отечественных и зарубежных фрикционных планетарных вариаторов и мотор-вариаторов [18, 19-22] приведены в таблице. Все рассмотренные вариаторы имеют максимальный диапазон регулирования скорости Д=6,4, что соответствует нижней допускаемой границе скоростной характеристики приводов промыслового оборудования для неводного лова.


Таблица. Технические характеристики фрикционных вариаторов

Страна	Тип (марка)	Мощность, кВт	Диапазон регулирования Д
Россия	Combarco (A, B)	0,20…11,0	6,4
Россия	МВ	0,15…9,20	4,7…5,3
Россия	МВЧ	0,18…9,20	5,3…6,6
Россия	МВП	0,25…9,20	5,2
Россия	МВЦ	0,18…7,50	4,7…5,3
Россия	ВПФ	0,22…9,20	5,2
Германия	VO,25F…V10F	0,15…0,92	5,2
Италия	Motovario (TX, TK)	0,15…0,92	3,5…5,0
Италия	SITI (МК)	0,12…11,0	 5,17…5,30
Италия	Bonfiglioni (V)	0,18…9,20	5,2

В нашей стране и за рубежом накоплен значительный опыт разработки и применения клиноременных вариаторов. Такие вариаторы выпускаются фирмами «Reeves» (США), «Schaerer», «Gutbrod-Werke» (Германия), «US Electrical motors» (США) и др. Основной недостаток клиноременных вариаторов – малый диапазон регулирования (для вариаторов с широким ремнем Д=2…4). Передаваемая мощность зависит от числа ремней и обычно составляет до 10…15 кВт, иногда до 45…60 кВт. Однако с увеличением мощности требуется большее число ремней, что, в свою очередь, приводит к усложнению конструкции и увеличению ее габаритов. Например, отечественные клиноременные вариаторы типа ВР имеют диапазон регулирования Д=4 и передают мощность при длительной работе 2,8…7,0 кВт, при кратковременной работе возможно повышение мощности до 13 кВт.

Применение двухступенчатых клиноременных вариаторов позволяет обеспечить Д=10…16. Вместе с тем в этих вариаторах даже при малых передающихся мощностях 3 кВт происходит значительное изменение скорости тяги под нагрузкой, достигающее 10…15 % и выше, и падает коэффициент полезного действия.

Клиноременные вариаторы отличаются большими габаритами, низкой перегрузочной способностью и долговечностью и имеют низкую работоспособность в условиях промысла, для которых характерна значительная влажность.

О недостатках отечественных торовых вариаторов было сказано ранее. Можно только добавить, что их иностранные аналоги «Arter» (Швейцария) в целом сохранили их недостатки. Недостаточная эффективность применения торовых вариаторов в неводных лебедках, в первую очередь, обуславливается недостатками, свойственными всем вариаторам фрикционного типа.

Скольжение и износ во фрикционных вариаторах, особенно с увеличением нагрузки, приводит к падению настроенной скорости тяги, что негативно сказывается на тягово-скоростных характеристиках неводной лебедки в процессе промысла. Следует отметить, что даже в условиях передачи небольших мощностей 0,4…1,5 кВт во фрикционных вариаторах может происходить достаточно большое падение скорости до 3…10 % от номинального значения.

К бесступенчатым передачам зацеплением в первую очередь относятся цепные вариаторы, которые выпускаются в нашей стране и за рубежом фирмами НТЦ «Редуктор» (Россия), «Link Belt» (США), «Werner Reimers KG», «Passanи» (Германия), «Societe Anonyme» (Италия) и находят достаточно широкое применение в машинах пищевой промышленности.

Как правило, цепные вариаторы рассчитаны на передачу мощности 1,15…19 кВт при диапазоне регулирования Д=3,15…6,3. С увеличением передаваемой мощности диапазон регулирования существенно снижается: так, при мощности до 3 кВт можно обеспечить Д=7…10, при мощности 3…10 кВт - Д=6, а при мощности 13…18 кВт - Д=2,8…3,0.

Серийные образцы отечественных цепных вариаторов типа ВЦ рассчитаны на передачу мощности 0,7…19 кВт при диапазоне регулирования Д=2,8…6,0. Цепные пластинчатые вариаторы типа P, R, AP, BR (Германия) передают мощность 1,7…13,3 кВт при диапазоне регулирования Д=3…6 [22].

В целом цепные вариаторы не отвечают требованиям работы в промысловом оборудовании по скоростным и, в меньшей мере, по силовым параметрам.

Проведенный анализ различных типов вариаторов фрикционного типа и зацеплением показал, что все они не могут обеспечить необходимый диапазон скорости тяги промыслового оборудования. Он достигается применением сложных конструкций вариаторов, что требует специализированных предприятий по изготовлению и высококвалифицированных специалистов по их эксплуатации.

Видимо, поэтому в приводах неводных лебедок ЛНР-1 и ЛНМ-1 были применены торовые вариаторы простой конструкции, которые хотя и имели малый диапазон регулирования скорости тяги, но просты в обслуживании.


АНАЛИЗ ПУТЕЙ РЕШЕНИЯ ПРОБЛЕМЫ

Анализ конструкций неводных лебедок и промысловых условий неводного лова позволил определить основные требования, предъявляемые к устройствам, обеспечивающим бесступенчатое регулирование скорости тяги лебедок: диапазон регулирования скорости Д=6…10; стабильность тягово-скоростной характеристики; высокая нагрузочная способность и долговечность.

Этим требованиям в значительной мере отвечают импульсные бесступенчатые передачи - импульсные вариаторы (ИВ), которые применяются в приводах современного технологического оборудования [16]. Например, имеется положительный опыт применения ИВ в приводах грузоподъемных и швартовых лебедок, условия эксплуатации которых близки к условиям работы промысловых лебедок.

Основные достоинства ИВ: широкий диапазон регулирования скорости тяги; компактность конструкции; большая нагрузочная способность; относительно невысокие требования к точности изготовления.

ИВ может совмещать в себе функции редуктора, что позволяет упростить конструкцию привода неводной лебедки за счет отсутствия необходимости установки дополнительного редуктора и понижающих передач и, как следствие, повысить надежность её работы.

Применение ИВ позволяет без остановки приводного двигателя и под нагрузкой регулировать скорость тяги до весьма малых значений (до 0,02 м/с) или обеспечить полную остановку рабочего барабана. Это полностью соответствует условиям тяги невода на промысле.

При необходимости ИВ может совмещать в себе устройство для предохранения от перегрузок и обеспечить вращение выходного вала с рабочим барабаном только в одном направлении.

ИВ состоит из трех основных функционально взаимосвязанных механизмов: преобразующего, регулирующего и свободного хода.

В качестве преобразующего механизма целесообразно применять зубчато-рычажный механизм, позволяющий создавать компактные импульсные вариаторы с высокой нагрузочной способностью. Регулирующий механизм обеспечивает изменение в процессе выборки невода и под нагрузкой его скорости тяги.

Наиболее нагруженные механизмы ИВ – механизмы свободного хода (МСХ), выполняющие функцию выпрямителей механических импульсов, и в основном определяющие его нагрузочную способность и долговечность и, как следствие, надежность всего привода неводной лебедки. Кроме того, в силовой схеме ИВ МСХ являются элементами, обладающими наибольшей упругой податливостью и оказывающими решающее влияние на вид и стабильность тягово-скоростной характеристики привода неводной лебедки [23].

В ИВ находят применение МСХ фрикционного (роликовые, клиновые, дифференциальные) или нефрикционного (храповые, микрохраповые) типов.

Например, роликовые МСХ обладают большой упругой податливостью, которая является их отрицательным свойством, ухудшающим условия работы ИВ. Применение ИВ с роликовыми МСХ в приводе неводной лебедки может привести к падению на 40...44,5 % необходимой скорости тяги при увеличении тягового усилия и снижению коэффициента полезного действия до η=0,4…0,8.

Кроме того, роликовые МСХ обладают недостаточной долговечностью в условиях импульсного нагружения из-за высоких контактных напряжений на рабочих поверхностях элементов. Как показали исследования ИВ, нарушение работоспособности установленных в них роликовых МСХ происходило после 1,5...10·10⁶ включений в зависимости от условий эксплуатации.

Необходимость повышения жесткости и долговечности МСХ, используемых в ИВ, привело к применению в них механизмов, в которых нагрузка распределяется по поверхности, - клиновых и дифференциальных МСХ.

Экспериментальные исследования ИВ с дифференциальными МСХ показали, что их работоспособность сохраняется до 28·10⁶ включений. Однако их упругая податливость почти в 5 раз больше, чем у роликовых МСХ, что приводит к ещё большему (почти на 25 %) падению скорости тяги ИВ при его нагружении.

Клиновые МСХ обладают малой упругой податливостью. Однако в условиях импульсного нагружения они отличаются низкой работоспособностью. Имеются экспериментальные данные, что их надежное функционирование сохраняется до 2,9·10⁶ включений.

Храповые механизмы свободного хода передают нагрузку нормальными силами и могут обеспечить значительную нагрузочную способность импульсного вариатора. Однако при работе таких храповых МСХ неизбежно появляются зазоры, что приводит к возникновению динамических нагрузок и вызывает снижение надежности работы привода неводной лебедки. Исследования ИВ с микрохраповыми МСХ показали, что их работоспособность сохраняется до 1,9...15·10⁶ .

Недостаточная работоспособность ИВ с МСХ традиционных типов обусловило применение в них МСХ новых конструкций - эксцентриковых МСХ [24]. По принципу работы эксцентриковые МСХ для ИВ можно разделить на два типа: фрикционные и нефрикционные (зацеплением).

В эксцентриковых МСХ зацеплением нагрузка передается за счет зацепления мелкомодульных зубьев ведущих и ведомых элементов. В этих механизмах находят применение эвольвентные или храповые мелкомодульные зубья (модуль, m=0,5...0,8 мм). Они передают нагрузку нормальными силами и, как следствие, имеют малую упругую податливость.

В эксцентриковых МСХ фрикционного типа нагрузка передается силами трения, возникающими в контакте ведущих и ведомых элементов. Такие механизмы обладают большей упругой податливостью в результате упругой деформации и возможности микропроскальзывания их рабочих элементов при передаче нагрузки. Однако в ряде случаев это является их положительным свойством, так как позволяет демпфировать ударные нагрузки.

Основными достоинствами эксцентриковых МСХ являются относительно невысокие требования к точности их изготовления и монтажа; низкая чувствительность к износу; высокая нагрузочная способность; компактность конструкции; технологичность изготовления элементов.

Имеется положительный опыт применения ИВ с эксцентриковыми МСХ в технологическом оборудовании рыбной отрасли.

Испытания ИВ в лабораторных и производственных условиях позволили определить, что работоспособность установленных в них эксцентриковых МСХ сохраняется до 22...25·10⁶ включений. Следовательно, при импульсном нагружении долговечность эксцентриковых МСХ больше в 2,3 раза, чем у роликовых МСХ, в 1,5 раза, чем у храповых МСХ и сопоставима с аналогичным показателем дифференциальных МСХ [13].


ВЫВОДЫ

Применение ИВ с эксцентриковыми МСХ в приводах неводных лебедок позволяет обеспечить широкий диапазон регулирования скорости тяги Д=9 (скорость изменяется 0,13…1,17 м/с) и получить достаточно стабильную скоростную характеристику по сравнению с другими типами бесступенчатых передач.

В тяжелонагруженных приводах промыслового оборудования для неводного лова целесообразно использовать ИВ с эксцентриковыми МСХ зацеплением, так как они обеспечивают высокую стабильность тягово-скоростной характеристики.

В легко и средненагруженных приводах промыслового оборудования для неводного лова можно использовать эксцентриковые МСХ фрикционного типа, которые лучше работают в условиях динамического нагружения.


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


1. Васильев В.В. О флоте прибрежного рыболовства России / В.В. Васильев, А.В. Рожкин, В.Е. Рожков // Рыбное хозяйство: Аналитическая и реферативная информация / ВНИЭРХ. – М., 2001. – Сер. Промышленное рыболовство – Вып. 1 – С. 10 – 15.

2. Данилов В.М. Прибрежному рыбопромысловому комплексу – государственную поддержку / В.М. Данилов // Рыбное хозяйство, 2002. – № 1. – С. 3-5.

3. Карпенко В.П. Механизация и автоматизация процессов промышленного рыболовства / В.П. Карпенко, С.С. Торбан. – М.: Агропромиздат, 1990. – 464 с.

4. Чепуркин Ю.Г. Обновление рыбопромыслового флота внутренних водоемов и прибрежного рыболовства – неотложная задача / Ю.Г. Чепуркин // Рыбное хозяйство, 2001. – № 4. – С. 40-43.

5. Асланов Г.А. Механизация прибрежного морского рыболовства и рыболовства во внутренних водоемах России / Г.А. Асланов // Рыбное хозяйство: Аналитическая и реферативная информация / ВНИЭРХ. – Сер. Промышленное рыболовство. - М., 1999. – Вып. 6 – С. 19 – 22.

6. Асланов Г.А. Комплексная механизация процессов рыболовства – важнейший элемент высокой производительности и конкурентоспособности рыболовства / Г.А. Асланов // Рыбное хозяйство: Аналитическая и реферативная информация / ВНИЭРХ. – М., 2000. – Сер. Промышленное рыболовство – Вып. 6 – С. 44 – 46.

7. Асланов Г.А. Конференция «Проблемы и перспективы рыболовства в России» / Г.А. // Рыбное хозяйство: Аналитическая и реферативная информация / ВНИЭРХ. – Сер. Промышленное рыболовство. – М., 2001. – Вып. 6 – С. 1 – 3.

8. Баранов Ю.Б. Метод расчета элементов механизации перекидного облова озер / Ю.Б. Баранов. – М.: Агропромиздат, 1985. – 85 с.

9. Фридман А.Л. Теория и проектирование орудий промышленного рыболовства / А.Л. Фридман. – М.: Легкая и пищевая промышленность, 1986. – 328 с.

10. Торбан С.С. Механизация рыболовства во внутренних водоемах / С.С. Торбан. – М.: Пищевая промышленность, 1969. – 320 с.

11. Справочник по механизации работ в прудовом рыбоводстве / под ред. И.Ш. Тюктяева и В.Я. Лысенко. – М.: Пищевая промышленность, 1974. – 312 с.

12. Быховский Ю.М. Электроприводы ваерных и траловых лебедок / Ю.М. Быховский, Е.А. Шеинцев. - М.: Легкая и пищевая промышленность, 1981. –208 с.

13. Шпаков Г.Г. Гидравлические приводы рыбопромысловых судов / Г.Г. Шпаков. – Калининград: Калининград. кн. изд-во, 1986. – 168 с.

14. Вельмина О.И. Японский энергосберегающий электропривод ярусоподъемника с транзисторными преобразователями / О.И. Вельмина // Рыбное хозяйство: Аналитическая и реферативная информация / ВНИЭРХ. – М., 2001. – Сер. Промышленное рыболовство – Вып. 4. – С. 1 – 13.

15. Заблонский К.И. Плавно-регулируемые передачи / К.И. Заблонский, А.Е. Шустер. – Киев: Техника, 1975. – 272 с.

16. Кропп А.Е. Приводы машин с импульсными вариаторами / А.Е. Кропп. – М.: Машиностроение, 1988. – 144с.

17. Пронин Б.А. Бесступенчатые клиноременные и фрикционные передачи (вариаторы) / Б.А. Пронин, Г.А. Ревков. – М.: Машиностроение,1980. – 320 с.

18. Приводная техника Combarco [Электронный ресурс]: - Режим доступа: http: // www: combarco.ru/ - Вариаторы Combarco.

19. Редукторы [Электронный ресурс]: - Режим доступа: ru/ - Мотор-Вариаторы серии MK.

20. Редукторы и мотор-редукторы Motovario [Электронный ресурс]: - Режим доступа: rsalgears.ru/ - Вариаторы Motovario.

21. Редукторы, мотор-редукторы [Электронный ресурс]: - Режим доступа: rivec.ru/ - Механические вариаторы серии V.

22. Редуктор – научно технологический центр [Электронный ресурс]: - Режим доступа: torntc.ru/ - Вариаторы.

23. Sharkov O. Impulse variable-speed drives of machines / O. Sharkov, A. Vasiliev, A. Kalinin // Power transmissions-03: Proceedings of the International scientific conference in 4 parts. – Varna, Bulgaria, 2003. – Part 1. – p. 247 – 250.

24. Шарков О.В. Результаты исследования эксцентриковых механизмов свободного хода для промыслового оборудования / О.В. Шарков, А.В. Калинин // Известия КГТУ, 2003. – № 4. – С. 173 – 179.


ТНЕ ANALYSIS OF VARIATORS USE IN

THE fishing equipment DRIVES FOR purse seining


O.V. Sharkov, A.V. Kalinin


The article analyses possibility of regulating wide range of transference ratio of fishing equipment drives for purse seining to impulse variators with eccentric one-way clutches use.