Автореферат диссертации на соискание ученой степени

Вид материала

Автореферат диссертации

Подобный материал:

• Автореферат диссертации на соискание ученой степени, 378.33kb.
• Автореферат диссертации на соискание учёной степени, 846.35kb.
• Автореферат диссертации на соискание ученой степени, 267.76kb.
• Акинфиев Сергей Николаевич автореферат диссертации, 1335.17kb.
• L. в экосистемах баренцева моря >03. 02. 04 зоология 03. 02. 08 экология Автореферат, 302.63kb.
• Автореферат диссертации на соискание ученой степени, 645.65kb.
• Автореферат диссертации на соискание ученой степени, 678.39kb.
• Автореферат диссертации на соискание ученой степени, 331.91kb.
• Автореферат диссертации на соискание ученой степени, 298.92kb.
• Автореферат диссертации на соискание ученой степени, 500.38kb.

Во введении обосновывается актуальность работы, кратко излагается состояние изучаемой проблемы, формулируются основные цели и задачи исследования, охарактеризовываются новизна и практическая значимость работы, перечисляются места ее апробации, излагается содержание каждой главы и основные защищаемые положения.


В первой главе диссертационной работы рассмотрено состояние проблемы измерения параметров электростатических полей на современном этапе и приведен обзор различных конструкций измерителей.

В настоящее время в стране и за рубежом выпускаются приборы различного назначения и применения, позволяющие проводить измерения параметров электростатических полей в широких диапазон ах значений. В связи с этим возникает задача проведения сравнительного и сопоставительного анализа характеристик приборов, различных по назначению и принципу действия. Несмотря на значительное количество работ по измерению параметров электростатических полей, в настоящее время отсутствует обобщенная классификация таких устройств. В работе предложена классификация измерительных преобразователей параметров электростатических полей, позволяющая лучше ориентироваться среди существующих конструкций, что способствует созданию образцов новой техники.

Выполнен анализ измерителей параметров электростатических полей отечественного и зарубежного производства. Показано, что несмотря на наличие значительного количества разработок устройств для измерения параметров электростатических полей, состояние данной области техники не является удовлетворительным. В первую очередь это относится к отраслям, где необходимо проводить длительные измерения в слабых полях, а также измерения в условиях промышленных помех и измерения в ионизированных средах. В конце главы поставлены задачи исследования.


Во второй главе рассмотрены различные типы динамических индукционных преобразователей параметров электростатических полей, схемы выполнения ИП. Значительное место уделено рассмотрению методов расчета ИП, позволяющих учесть различные факторы, влияющие на их метрологические свойства.

Для измерения напряженности электростатического поля в первом типе приборов (рис. 1,а-б) применяется ДДИП, использующий принцип модуляции - демодуляции полезного сигнала. Датчик прибора устанавливается в отверстие од т ной из пластин плоского конденсатора. При вращении модулирующего электрода с секторными прорезями, установленного на оси электродвигателя, осуществляется периодическое экранирование приемных электродов датчика, разделенных на две группы и установленных с чередованием секторов.

Использование балансной системы электродов позволяет в два раза увеличить коэффициент преобразования полезного сигнала при одновременном подавлении синфазной помехи во входных цепях дифференциального измерительного усилителя. Поток вектора напряженности Е электростатического поля заряженного образца модулируется заземленным электродом, в результате чего на входе усилителя появляется периодический сигнал, пропорциональный напряженности поля или плотности поверхностного электростатического заряда. Среднее (за полпериода) напряжение, действующее на входе усилителя, определяется по формуле: , (1)

где S - эффективная площадь измерительной пластины, R - входное сопротивление усилителя, ф/м - диэлектрическая постоянная,

f - частота модуляции сигнала.

Рис. 1

На рис. 1,в изображена эквивалентная схема, а на рис. 1,г – принципиальная электрическая схема ДДИП. Межэлектродные емкости, используемые в эквивалентной электрической схеме, на принципиальной схеме обозначены пунктиром и включены между соответствующими электродами прибора.

Показано, что значение коэффициента преобразования ДДИП по напряжению в два раза больше, чем у ДИП и выражается формулой:

. (2)

Проведен анализ процесса подавления синфазных помех в измерителях заряда с дифференциальными датчиками и сделаны оценки коэффициента подавления синфазных помех К_П :

, (3)

где Z – соответствующее комплексное сопротивление (рис. 1в). При этом Показано, что вследствие устранения разбаланса входных цепей и использования свойств операционного усилителя, измерители зарядов с ДДИП обладают большими возможностями в подавлении синфазных промышленных помех (10³÷10⁶ раз), что обеспечивает высокую чувствительность проводимых измерений.

Рис. 2


На рис. 1,д представлены зависимости передаточных коэффициентов h_Д от частоты модуляции f, снятые для ДИП и ДДИП при одном значении напряженности поля Е. Зависимость передаточных характеристик ДДИП для различных частот модуляции поля изображена на рис. 1,е.



Рис. 3


С помощью программы SpectrAn проведен спектральный анализ выходного сигнала ДИП с различной геометрией электродов, определяющей закон изменения емкости со временем и спектральный состав выходного сигнала. Имеющиеся в ДИП дополнительные RC-цепи только ослабляют ряд составляющих спектра. На рис. 2,а-б представлены две разновидности модуляторов поля и соответствующие им законы изменения емкости ДИП. Здесь 1 – форма модулирующего, а 2 - форма приемного электродов ДИП. Проанализировано изменение коэффициентов спектрального разложения в зависимости от изменения скважности для наиболее часто используемых треугольных, трапецеидальных и косинусоидальных импульсов зарядового сигнала ДИП. Результаты анализа для трапецеидальных импульсов представлены на рис. 2,в, а для треугольных - на рис. 2,д-е, где α_i – весовые коэффициенты соответствующей i – ой гармоники сигнала ДИП.

Из графиков видно, что изменение коэффициентов разложения импульсов в зависимости от их скважности имеет сложный характер. Результаты анализа спектра позволяют выбирать наиболее приемлемые формы модулирующих и приемных электродов с целью проведения регистрации на максимуме одной из гармоник выходного сигнала. На рис. 2,г приведена выборка гармоник для случая косинусоидального сигнала из области второго максимума спектра, положение которого смещается при изменении скважности сигнала Т/τ.

То обстоятельство, что сигнал ДИП имеет линейчатый спектр, состоящий из ряда гармоник, кратных основной частоте модуляции, позволяет проводить регистрацию сигнала на одной из высших гармоник, на частоту которой настраивается контур избирательного усилителя. Это может быть полезным в случае наличия сильных промышленных помех, близких к частоте модуляции. На рис. 3 приведены осциллограммы и спектры сигнала ДИП до и после избирательного усилителя, настроенного на 16 гармонику частоты модуляции. Показано, что при скважности импульсов из диапазона 1÷7 и при треугольной форме импульсов можно использовать для регистрации сигнала до 21 гармоники включительно. У косинусоидальных и трапецеидальных импульсов можно использовать только до 13 гармоники, но значения весовых коэффициентов для соотвествующих гармоник у них выше, чем у треугольных импульсов.

В разработанных ДИП второго типа также используется принцип модуляции-демодуляции полезного сигнала, что позволяет добиться малого дрейфа нуля при высокой разрешающей способности прибора (рис. 7,а). Особенностью этого устройства, позволившей снизить его энергопотребление, является применение резонансной электромеханической системы - камертонного датчика в качестве модулятора электростатического поля ИП. Для определения собственной частоты колебаний f камертонного модулятора используется приближенное выражение:

. (4)

Здесь L – длина ветви камертона, l – ее толщина, ρ – плотность материала, Е - модуль Юнга плоской пружины.

Камертон включается в схему генератора периодических колебаний в качестве частотнозадающего элемента. Возбуждающая катушка и катушка обратной связи генератора располагаются на магнитопроводах, охватывающих ножку камертона. При включении напряжения питания устанавливается автоколебательный режим работы системы возбуждения колебаний камертона. Вместе с камертоном колеблются и жестко связанные с ним заземленные пластины с прорезями, установленные перед измерительным электродом и осу-ществляющие периодическое экранирование и экспонирование измерительного электрода. При внесении прибора в электростатическое поле заряженного образца в цепи измерительного электрода возникает переменное напряжение, усиливаемое электрометрическим усилителем. Камертон обеспечивает высокую стабильность частоты модуляции сигнала (510^-4 Гц). Использование в измерителе селективного усилителя в сочетании с высокостабильным модулятором позволяет повысить отношение сигнал / шум усиленного сигнала и чувствительность измерений. Мощность, необходимая для питания измерителя, не превышает 0,2 Вт, что обеспечивает его портативность и автономность питания. Диапазон измерения плотности объемного заряда - 10^-11  10^-6 Кл/м. Конструкции ДИП были практически реализованы и внедрены на разных предприятиях.

Рассмотрены методы увеличения коэффициента преобразования ДИП. На модели Electronics Workbench исследованы ДИП с резонансной параметрической цепью на входе. Показано, что использование таких цепей в сочетании с высокостабильным камертонным модулятором позволяет увеличить коэффициент передачи ДИП по напряжению до 38 дб.

Основные результаты опубликованы в [1-2,18,52], новизна подтверждена изобретениями [21-23,27-28].


В третьей главе рассмотрены способы электризации твердых материалов, методы проведения испытаний на электризуемость, а также основные типы установок для исследования электризации твердых тел и порошков.

Рис. 4


Приведены схемы устройства для измерения электростатических свойств полимерных материалов, заряжаемых в коронном разряде. Измерение поверхностного заряда на образце происходит в моменты времени между заряжающими импульсами высокого напряжения, что дает возможность получать более полную и точную информацию о процессах заряжения и разряжения материала (рис. 4,а). Рассмотрена схема устройства для измерения электростатических свойств полимеров, заряжаемых методом трения качения.

Предложена созданная на основе ДИП с дифференциальным балансным датчиком схема измерителя плотности электростатического заряда на линейных объектах (нитях), обладающая повышенной чувствительностью и помехо-защищенностью (рис. 4,б).

Линейная плотность электрического заряда , которая характеризует электростатические свойства исследуемой нити, связана с потенциалом φ на ней следующим выражением: . (5)

Здесь r₁ - радиус нити; r₂ - радиус приемных электродов прибора, располо-женных на цилиндрической поверхности; ₀ - диэлектрическая постоянная.

Рассмотрена схема измерителя электростатических потенциалов с частотным датчиком и передачей показаний по волоконной линии связи. Измеряемый потенциал меняет частоту сигнала, вырабатываемого датчиком; получаемый при этом сигнал легко вводится в ЭВМ и удобен для передачи на большие расстояния (рис. 4,в). Описана схема устройства для измерения энергии электростатических разрядов, возникающих в процессе электризации образца методом трения качения или с помощью коронного разряда. Содержание раздела изложено в работах [8,10,36,42,44,45,54], новизна предложенных методов подтверждена изобретениями [24-26,29].

Во втором разделе главы рассмотрены способы измерения зарядов и токов электризации жидкости, а также методы проведения испытаний жидкости на электризуемость. Утверждается, что наряду с новыми измерителями заряда нужна разработка устройств для возбуждения (генерации) контролируемой электризации в жидкости, использующих основные механизмы электризации. Показано, что измерение электризации жидкости может проводиться как на постоянном, так и на переменном токе с использованием метода модуляции, при этом измерения на постоянном токе менее чувствительны и чаще используются там, где происходит накопление значительных зарядов статического электричества.

Описана созданная на основе ДИП с дифференциальным балансным датчиком схема измерителя объемной плотности зарядов в протекающей жидкости (рис. 4,г), обладающая повышенной чувствительностью и помехозащищенностью.

Предложен способ построения измерителей заряда статического электричества на основе крыла, колеблющегося в потоке протекающей жидкости. Приведены соотношения для нахождения напряжения на выходе емкостного преобразователя, созданного на основе колеблющегося крыла, через угол отклонения крыла от среднего положения и ток электризации. Рассмотрена задача об изменении емкости ΔС конденсатора, образованного нанесенными на плоские поверхности крыльев электродами длиной b, в результате отклонения колеблющегося крыла на некоторый угол θ относительно плоскости неподвижного крыла. Получено, что:

, (6)

где L – ширина электрода конденсатора;  - угол поворота колеблющегося крыла; _М - максимальное значение угла поворота крыла; ₀ - расстояние между крыльями в положении, когда электроды параллельны; ₀ - диэлектрическая постоянная;  - диэлектрическая проницаемость жидкости в межэлектродном пространстве; С₀ - среднее значение изменяющейся емкости (при =0). За время колебания крыла напряжение на конденсаторе меняется на величину ΔU, где Q – заряд конденсатора: . (7)

Приводятся схемы ДИП заряда статического электричества на основе колеблющегося крыла с использованием синхронного детектирования сигнала и с применением пикового детектора. Доказывается, что применение ДИП заряда на основе колеблющегося крыла позволяет повысить точность результатов измерения суммарного заряда, поступающего в технологический аппарат вместе с перерабатываемой средой за определенное время в условиях изменяющихся напора, скорости налива и степени электризации.

Показано, что применение подобных приборов позволяет повысить информативность проводимых измерений за счет получения возможности регистрировать с помощью одного прибора не только величину удельного заряда статического электричества в протекающей жидкости, но и значения расхода и скорости потока жидкости, а также значение суммарного электрического заряда, поступающего с жидкостью в аппарат.

Содержание раздела изложено в [19,34], новизна методов подтверждена изобретениями [28,32].

В третьем разделе главы приводятся некоторые примеры применения разработанных измерителей параметров электростатических полей.

Рассматривается система управления нейтрализатором зарядов статического электричества, которая содержит измеритель напряжённости электростатического поля, выполненный по схеме ДИП с аналоговым выходом. Выходной сигнал измерителя управляет работой источника питания высоковольтного нейтрализатора постоянного напряжения. Типоразмер нейтрализатора выбирается, исходя из линейной плотности ионного тока I_U, которую он может обеспечить, и скорости движения V нейтрализуемого материала:

, (8)

где - кратность снижения начального заряда, К – эмпирический коэффициент, зависящий от расположения нейтрализатора относительно заземленных частей оборудования.



Рис. 5

Приведены варианты структурных схем нейтрализаторов, реагирующих на изменение уровня и знака нейтрализуемого заряда. Порог поверхностной плотности зарядов, начиная с которого нейтрализатор автоматически включается в работу, задаётся регулировкой коэффициента усиления. Нейтрализатор эффективно работает вплоть до плотностей заряда порядка 10 ^-13 Кл /см ².

Описывается измеритель времени релаксации зарядов, входящий в состав измерителя напряжённости электростатического поля, общий вид которого приведен на рис. 6. Постоянную времени релаксации определяют, измеряя интервал времени , где моменту t₁ соответствует напряжение U₁, пропорциональное максимальной величине электростатического заряда в момент начала процесса разряжения, моменту времени t₂ - напряжение U₁/√e а моменту времени t₃ - напряжение U₁/e. Для экспоненциальной релаксационной кривой выполняется соотношение: ; Устройство позволяет измерять время релаксации заряда в интервале времен 0,110⁴с с погрешностью не хуже 3%.




Рис. 6


Приведены структурные и принципиальные схемы координатно-чувствительных измерителей положения заряженных объектов, которые предназначены для регистрации линейных перемещений заряженных тел и могут использоваться в устройствах автоматического регулирования и контроля, следящих и самонаводящихся электронных системах и т.д. Разработанные измерители положения пригодны как для однокоординатного, так и для двух- или трехкоординатного применения. В первом случае величина и знак выходного сигнала, снимаемого с двухэлектродного ИП электрического поля, однозначно определяются местоположением заряженного объекта, движущегося вдоль направления, параллельного линии, соединяющей эти электроды. Во втором случае ИП содержит две пары приемных электродов, при этом величина и знак сигналов, снимаемых с диаметрально противоположных пар электродов, однозначно определяются смещением заряженного объекта относительно центра базовой площадки измерителя. В этом случае на поверхности базовой площадки существует единственная расположенная в центре симметрии точка, при нахождении над которой заряженного объекта измеритель будет давать нулевые показания по обеим координатам. В окрестностях этой точки вольт-координатная характеристика прибора будет линейной. Трехкоординатный измеритель содержит три пары приемных электродов 4, при этом попарно работают ИП, размещенные на пересечении соответствующих координатных осей с поверхностью сферы, ограничивающей контролируемое пространство (рис. 6). Использование стробоскопических детекторов позволяет повысить чувствительность измерений и проводить измерения слабого сигнала на фоне сильных помех и собственных шумов усилительного тракта.

Рассматривается устройство для регулирования потенциала космического корабля. При полетах на больших высотах, где концентрация ионов мала, космический аппарат заряжается положительно за счет фотоэлектрического эффекта, а при работе электростатических ракетных двигателей на корпусе аппарата возникают значительные отрицательные потенциалы. Заряжение космического аппарата вызывает целый ряд нежелательных последствий. Описываемое автоматическое устройство работает в импульсном режиме, оно создано на базе автоэмиссионной электронной пушки и предназначено для выравнивания электрического потенциала космического аппарата. Поле электрических зарядов воздействует на ДИП напряженности поля, размещенные на диаметрально противоположных сторонах аппарата. С помощью преобразователя напряжение-частота, сигнал, поступающий с ДИП, преобразуется в серию одинаковых импульсов, частота следования которых пропорциональна напряженности поля. Электронная пушка работает в импульсном режиме, генерируя пучки электронов, выравнивающие конфигурацию облака электронов вокруг корабля и снижающие разность электрических потенциалов между спутником и окружающим пространством.

Рассматривается измерительное устройство, используемое при изучении воздействия статического электричествa на человека. Устройство имеет несколько дискретных выходов (да-нет), что позволяет включать и отключать регистраторы времени, запускать технологическую аппаратуру или систему нейтрализации заряда, подавать световой или звуковой сигнал в момент достижения электростатическим полем определенного значения, а также измерять время экспозиции поля заданной напряженности.

Содержание раздела изложено в [3,36,38,53], новизна предложенных методов подтверждена изобретениями [20,34].


В четвертой главе рассмотрены методы электризации аэрозольных частиц, в том числе механизмы зарядки частиц за счет столкновения с ионами и ионными кластерами, такие, как метод униполярной диффузионной зарядки аэрозолей и метод ударной зарядки аэрозолей в электрическом поле, показана связь получаемого частицей заряда и ее радиуса, рассмотрены особенности зарядки несферических аэрозольных частиц.


Рис. 7


Приведена классификация методов и приборов для измерения зарядов на дисперсных частицах, рассмотрены основные методы измерения распределения зарядов на частицах, описано устройство для зарядки аэрозольных частиц.

Показано, что к настоящему времени разработан ряд методов и приборов, пригодных для измерения малых электростатических зарядов, многие из которых применяются для измерения зарядов дисперсных сред. Однако в целом эти методы обладают рядом недостатков, которые препятствуют их широкому использованию в аэрозольных измерениях, и поэтому требуют доработки.

Обоснована необходимость использования ДДИП для повышения чувствительности измерений и подавления синфазных помех в измерителях зарядов аэрозолей. Рассмотрены схемы устройств для измерения объемного заряда аэрозольных частиц с ДИП и модулятором на основе резонансной колебательной системы (рис. 7,а). Описанные приборы позволяют непрерывно определять знак и измерять значение заряда аэродисперсных систем. Способ измерения плотности объемного заряда аэрозолей заключается в определении напряженности E электростатического поля у одной из пластин плоского конденсатора, помещенного в исследуемую среду, при этом обкладки конденсатора заземляются, а сам он помещается в пылевое облако. Средняя плотность объемного заряда  внутри конденсатора и напряженность поля E у его пластины связаны выражением: , где h - расстояние между пластинами конденсатора,  - диэлектрическая проницаемость среды.

Предложена схема (рис. 7,б) измерителя удельной плотности электро-статического заряда аэрозольных частиц, представляющая собой сочетание двухлучевой абсорбционной фотометрической системы и ДИП, что позволяет определять среднее значение заряда, приходящееся на одну аэрозольную частицу.

Рассмотрены схемы анализаторов электрических подвижностей аэрозолей. Предложена схема прибора, состоящая из секционированного аспирационного конденсатора, емкостного коммутатора и ДИП. Показано, что введение в схему анализатора новых элементов позволяет автоматизировать процесс измерения спектрального распределения аэрозольных частиц и в 3 раза повысить точность получаемого распределения частиц по электрическим подвижностям при наличии одного канала усиления по переменному току. Содержание главы изложено в [4,12,15,17,39,41,49-50], новизна методов подтверждена изобретением [30].


В пятой главе проводится анализ экспериментальных работ по изучению светорассеяния ориентированными под действием внешнего поля комплексами несферических коллоидных частиц и критический обзор теоретических работ, рассматривающих процессы ориентации частиц и возникновения анизотропий коэффициентов рассеяния света в ориентированных системах. Анализ этих материалов приводит к выводу, что электрооптические свойства аэрозолей как в экспериментальном, так и в теоретическом плане изучены недостаточно полно, и постановка задачи исследований, сформулированная во введении, является оправданной. Приводится обзор экспериментальных и теоретических работ, посвященных изучению рассеяния света несферическими частицами, а также частицами, ориентированными ламинарным потоком и электрическим полем.



Рис. 8


Приведено описание экспериментальной установки для исследования характеристик ЭОПРС, приведены ее схемы и параметры (рис. 8). Центральным элементом ЭОПРС является электрооптическая ячейка, внутри которой размещены плоскопараллельные электроды 3, соединенные с генератором высоковольтных импульсов 8. Модельные аэрозоли протягиваются через ячейку в виде струи. Световой поток от источника 1 проходит через ЭОПРС под углом 45 или 90 к направлению светового пучка, рассеивается аэрозольной системой и попадает в фотоумножитель (ФЭУ) 5. Сигнал с выхода ФЭУ обрабатывается с помощью микро-ЭВМ, позволяющей производить спектральный анализ сигнала электрооптического светорассеяния в диапазоне частот 210^-2 210⁴ Гц. При подаче импульсов ориентирующего поля на электроды ЭОП с высоковольтного генератора осуществляется периодическая ориентация аэродисперсных частиц в электрическом поле, зависящая как от параметров поля, так и от физико-химических характеристик аэрозолей, при этом возникают периодические изменения пространственного распределения рассеянного частицами света. Описаны методы заряжения аэрозолей и измерительно-вычислительный комплекс для исследования спектральных характеристик сигнала ЭОПРС.

Дается описание ЭОПРС, выполненного по схеме малоуглового рассеяния света, с помощью которого получены малоугловые индикатрисы рассеяния света на несферических частицах, соответствующие максимальному и минимальному сечениям рассеяния. Предложен метод определения коэффициента формы частиц.

Коммутация высокого напряжения на обкладках ячейки ЭОПРС вызывает переход от неориентированной аэрозольная системы к ориентированной. В этом поле частица поляризуется и на нее начинает действовать механический момент сил, разворачивающий частицу по направле­нию поля. Происходит так называемый процесс электрического ориентирования частицы. На рис. 9,а изображены силы, действующие на эллипсо­идальную частицу, находящуюся в электрическом поле.

Нарастание электрооптического отклика при наложении электрического поля позволяет определить соотношение постоянного и индуцированного дипольных моментов частиц. По спаду электрооптического эффекта измерены значения коэффициента вращательной диффузии аэрозольных частиц D (рис. 9,б). На рис. 9,в изображены зависимости времени полуспада сигнала и коэффициента вращательной диффузии от напряженности ориентирующего поля. Из графика видно, что увеличение поля от 1 до 5 кВ/см приводит почти к семикратному уменьшению значения времени полуспада электрооптического отклика. Приводятся результаты исследования характеристик ЭОПРС для случая модельной системы аэрозолей. На рис. 9,г изображена характерная зависимость выходного сигнала ЭОПРС (для заряженных и электрически нейтральных частиц) снятая при изменении напряженности ориентирующего поля.

Представлены экспериментальные результаты по влиянию величины и знака заряда аэрозолей на электрооптический отклик ЭОПРС. Показано, что зарядовые зависимости электрооптического отклика несимметричны относительно знака заряда аэрозолей. Для модельных частиц хлорида аммония величина фотоотклика увеличивается при положительном заряде и уменьшается при отрицательном. Эффект выражен тем ярче, чем больший заряд приобретают частицы, однако в то время как уменьшение фотоотклика может происходить почти до нуля, увеличение его имеет явно выраженный предел. Обсуждены возможности статистических методов анализа случайных процессов применительно к электрооптическому рассеянию света аэрозольными частицами. Исследованы спектры мощности сигналов электрооптического светорассеяния для заряженных и нейтральных аэрозолей, а также для аэрозольных систем, образующихся в результате процесса ассоциации частиц, происходящего под влиянием электрических полей и адсорбционной коагуляции аэрозолей. Содержание главы изложено в [5-7,13,14,44,47,48], новизна подтверждена изобретением [32].



Рис. 9


В шестой главе изложены результаты экспериментальных исследований низкочастотной динамики электрооптического светорассеяния, индуцируемого переменным электрическим полем в системе аэродисперсных частиц, проходящих через ЭОПРС. Описана установка для получения и исследoвания характеристик сигнала электрooптическoгo рассеяния света на несферических аэрозолях.

На основе графика полевой зависимости электрооптического эффекта путем графического дифференцирования построены зависимости для полной и дифференциальной крутизны электрооптического эффекта от напряженности электрического поля (рис. 10,а). Установлено, что зависимость возникающего в сильных переменных электрических полях эффекта электрооптического светорассеяния в аэрозолях от напряженности электрического поля в ЭОП можно изобразить в виде петли гистерезиса электрооптического эффекта (рис. 10,б-в).

Показано, что для периодически меняющегося по гармоническому закону электрического поля зависимость возникающего при этом электрооптического светорассеяния в аэрозолях от напряженности электрического поля в ячейке Е(I) имеет вид системы двух замкнутых полупетель абвгбда, - своеобразной баттерфляй-петли гистерезиса электрооптического эффекта. Гистерезис электрооптического светорассеяния в аэрозолях вызывается отставанием по фазе ориентации несферических частиц от напряженности поля в ЭОПРС, в связи с чем направление вектора ориентации частицы в каждый момент времени является результатом его предыстории. Гистерезисные явления наиболее ярко проявляются при насыщении эффекта, поэтому гистерезисная петля, полученная при этих условиях, соответствует предельному циклу электрооптического эффекта.


Рис. 10


Для характеристики формы предельной петли гистерезиса электро-оптического отклика ЭОПРС применены значения коэффициентов выпуклости и прямоугольности петли гистерезиса. Коэффициент выпуклости γ электрооптического отклика определен как (рис. 10,в):

. (9)

Коэффициент прямоугольности предельной петли гистерезиса электрооптического отклика выражается формулой: . (10)

Cпинку петли гистерезиса электрооптического отклика (рис. 11в) можно аппроксимировать отрезком прямоугольной гиперболы, уравнение которой имеет вид: . (11)

Такая аппроксимация достаточно точно воспроизводит участки петли гистерезиса в первом и во втором квадрантах системы координат. Ветви гиперболы асимптотически приближаются к прямым линиям I =I_S и Е =-Е_С /k_П. Из уравнения гиперболы получено выражение, связывающее коэффициент выпуклости  с коэффициентом прямоугольности петли: . Гиперболическая аппроксимация дает следующие соотношения между координатами характерных точек гистерезисной петли:

, и . (12)

По экспериментально полученной гистерезисной характеристике электро-оптического отклика, которая соответствует предельному гистерезисному циклу, с помощью графоаналитического метода трех проекций графически был найден отклик системы аэрозолей на воздействие гармонического ориентирующего напряжения. Этот отклик соответствует экспериментальным осциллограммам процесса (рис. 10,г). Полученные результаты свидетельствуют о применимости этого метода для анализа поведения аэрозолей в электрическом поле ЭОП.



Рис. 11


Разработана схема для структурного моделирования работы ЭОП на основе программы Electronics Workbench, с помощью которой получены предельные циклы электрооптического гистерезиса (рис. 11,а), дифференциальные кривые предельной петли гистерезиса (рис. 11,б) и ее фазовые портреты (рис. 11,в).



Рис. 12

В разделе проведено исследование возможностей статистических методов анализа случайных процессов применительно к рассеянию света аэрозольными частицами в ЭОПРС, рассмотрены методы спектрального и корреляционного анализа сигнала, создана установка для проведения таких исследований.

Исследованы спектры плотности мощности сигнала ЭОП в поле прямоугольных импульсов и в гармоническом электрическом поле. Показано, что на спектрах имеются хорошо выраженные пики, соответствующие первым, вторым и более высоким гар­моникам электрооптического отклика, амплитуда которых меняется с изменением частоты и напряженности поля (рис. 12). При воздействии на ЭОП двух синусоидальных напряжений с близкими частотами, наблюдается возникновение биений. Получен спектр сигнала ЭОП, соответствующий наблюдаемым биениям.



Рис. 13


Экспериментально установлено, что форма полевых характеристик ЭОП по первым, вторым и более высоким гар­моникам электрооптического отклика сложным образом зависит от изменения частоты и напряженности поля, при этом некоторые характеристики имеют минимум, положение которого смещается с ростом номера гармоники в сторону больших напряженностей поля (рис. 13).

Рис. 14


При воздействии на ЭОП одновременно двух коллинеарных полей – высокочастотного и низкочастотного, получены семейства полевых и частотных характеристик, соответствующие различным значениям управляющего высоко-частотного поля, частота которого (~20 кГц) выбрана настолько высокой, чтобы заряженные частицы вследствие своей инерционности не успевали на нее реагировать. Показано, что при постоянном значении напряженности низкочастотного поля, значение выходного сигнала ЭОПРС снижается вместе с ростом напряженности управляющего высокочастотного поля (рис. 14,а-б).

Материалы главы опубликованы в [9,11,16].


В заключении формулируются основные научные результаты диссертационной работы. В приложении к диссертации приводятся акты об использовании результатов, полученных в ходе выполнения диссертационной работы на различных предприятиях и в организациях.


Основные результаты работы и выводы

Диссертационная работа является итогом теоретических и экспериментальных исследований автора по созданию измерительных преобразователей параметров электростатических полей и малых зарядов и в области электрооптических исследований заряженных аэрозолей.

Проведенные исследования позволили сформулировать следующие основные результаты и выводы:

1. Проведена систематизация информации и классификация ИП параметров электростатических полей и малых зарядов, что позволило установить наиболее перспективные направления и пути их построения и дальнейшего развития.

2. Предложены принципы построения и на их основе реализованы ДДИП, частотные датчики электростатического поля, а также модуляторы поля на основе резонансной колебательной системы – камертона.

3. Показано, что использование в ДДИП балансной системы электродов позволяет в два раза увеличить коэффициент преобразования полезного сигнала при одновременном подавлении синфазной помехи во входных цепях дифференциального измерительного усилителя до 10⁶ раз.

4. Предложено в случае сильных промышленных помех, близких к частоте модуляции, проводить регистрацию сигнала на одной из высших гармоник сигнала ДИП. Показано, что при скважности импульсов ≤ 7 можно использовать для этого при треугольных импульсах до 21высшей гармоники включительно, а при косинусоидальных и трапецеидальных импульсах - до 13 гармоник.

5. Показано, что использование ДИП с резонансной параметрической цепью на входе в сочетании с высокостабильным камертонным модулятором позволяет увеличить коэффициент передачи ДИП по напряжению до 38 дб и снизить мощность, необходимую для питания измерителя, до 0,2 Вт.

6. Получены закономерности изменения коэффициентов спектрального разложения в зависимости от скважности для наиболее часто используемых треугольных, трапецеидальных и косинусоидальных импульсов зарядового сигнала ДИП. Показано, что результаты спектрального анализа позволяют выбирать наиболее приемлемые формы модулирующих и приемных электродов с целью проведения регистрации на частоте одной из гармоник выходного сигнала;

7. На основе предложенных ИП построены приборы с улучшенными метрологическими параметрами: измерители напряженности электростатического поля, измерители степени электризации полимерных материалов и нитей, а также измерители электростатических зарядов для жидкостей и аэрозольных частиц.

8. На основе разработанных ИП предложены и реализованы: система автоматической нейтрализации зарядов статического электричества, устройство для измерения времени релаксации заряженных сред и измеритель положения заряженных объектов, а также предложено устройство для регулирования потенциала космического корабля.

9. Разработан электрооптический преобразователь рассеянного света (ЭОПРС), аппаратура и методика измерения электрооптических характеристик в заряженных аэродисперсных системах. Создана установка на базе микро-ЭВМ для получения спектральных характеристик выходного сигнала ЭОПРС.

10. Получены экспериментальные данные о характеристиках ЭОПРС для модельных аэродисперсных систем:

а) выявлены связи между полевыми характеристиками ЭОПРС и значением объемного заряда аэрозольной системы, а также его полярностью;

б) получены прямые экспериментальные оценки диапазона изменений выходного сигнала ЭОПРС при различных значениях влияющих величин;

в) проведено исследование спектров плотности мощности выходного сигнала ЭОПРС, показано, что спектр заметным образом зависит от напряженности и частоты изменения ориентирующего поля.

11. Экспериментальным путем выяснено влияние величины и знака заряда твердых аэродисперсных частиц на электрооптический отклик ЭОПРС и вид спектра мощности сигнала электрооптического светорассеяния.

12. С помощью ЭОПРС впервые экспериментально получены предельные петли гистерезиса в сильных электрических полях и описан гистерезисный эффект для электрооптического светорассеяния в аэрозолях. Показано, что эффект электрооптического гистерезиса вызывается отставанием по фазе вектора ориентации несферических частиц от напряженности поля в ЭОП. Построены зависимости для полной и дифференциальной крутизны электрооптического эффекта от напряженности электрического поля, рассмотрены методы аппроксимации гистерезисной петли.

13. Впервые экспериментально получены для аэрозолей полевые характеристики ЭОП по первым, вторым и более высоким гар­моникам электрооптического отклика, при этом установлено, что некоторые характеристики имеют минимум, положение которого смещается с ростом номера гармоники в сторону больших напряженностей поля.

14. Большинство из разработанных устройств изготовлено в виде экспериментальных образцов и рабочих макетов, испытано на стендах и в реальных условиях эксплуатации.

15. Некоторые ИП и приборы на их основе, а также методики проведения измерений параметров электростатических полей и методики проведения испытаний электризующихся материалов внедрены в ряде научных и производственных организаций г.г. Москвы, Санкт-Петербурга, Киева, Вильнюса, Одессы, Макеевки и Стерлитамака. Отдельные результаты работы использованы в учебном процессе в БашГУ.

Таким образом, в результате проведенных исследований осуществлено комплексное решение крупной научно-технической проблемы, а именно: созданы и исследованы ИП для измерения параметров электростатических полей и малых зарядов дисперсных частиц с улучшенными метрологическими характеристиками, отвечающими современным требованиям.

Список публикаций по теме диссертации включает 76 наименований.

Основное содержание диссертации изложено в следующих работах:


Статьи в периодических изданиях, рекомендованных ВАК:

1. Измеритель величины поверхностной плотности заряда диэлектриков / Р.З. Бахтизин, С.С. Гоц, Б.К. Сушко // Приборы и техника эксперимента. -1981.- №1. - С.250-253. (0,4 п.л.).
   
2. Измеритель полей электростатических зарядов / Р.З. Бахтизин, С.С. Гоц, Б.К. Сушко // Приборы и техника эксперимента.-1982.- №3.- С.240. (0,1 п.л.).
   
3. Автоматическое устройство для исследования релаксационных процессов в диэлектриках / Р.З. Бахтизин, С.С. Гоц, Б.К. Сушко // Измерительная техника. - 1983. - №5. - С.61-63. (0,375 п.л.).
   
4. Измерение объемного заряда аэрозольных частиц / Б.К. Сушко, Р.З. Бахтизин, Л.С. Ивлев // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. - 1989. - №10. - С. 35-39. (0,5 п.л.).
   
5. Электрооптические свойства аэрозолей хлорида аммония / Б.К. Сушко, Р.З. Бахтизин, Л.С. Ивлев // Оптика атмосферы и океана.-1993.-Т.6.-№5.-С.496-499. (0,4 п.л.).
   
6. Сушко Б. К. Влияние электрических полей на рассеяние света аэрозольны-ми частицами // Вестник Башкирского гос. ун-та.-1999.-№3.-С.35-39. (0,75 п.л.).
   
7. Сушко Б. К. Влияние электрических полей на рассеяние света заряженными аэрозольными частицами // Вестник Башкирского гос. ун-та. -2000.- №2-3.-C.10-14. (0,75 п.л.).
   
8. Сушко Б. К. Измеритель плотности электростатического заряда на линейных объектах // Известия ВУЗ-ов. Технология текстильной промышленности. - 2001.- №1.- С.29-31. (0,6 п.л.).
   
9. Сушко Б. К. Спектральный анализ сигналов электрооптического рассеяния света в аэродисперсной среде // Вестник Башкирского гос. ун-та. -2001.-№3.-С.15-18. (0,6 п.л.).
   
10. Сушко Б. К. Измеритель параметров электростатических полей с передачей показаний по волоконной линии связи // Датчики и системы.-2001.-№2.-С.29-31. (0,45 п.л.).
    
11. Сушко Б. К. Гистерезис полевой зависимости сигнала электрооптического светорассеяния в аэрозолях // Вестник Башкирского гос. ун-та.- 2001.-№4.- С.19-23. (0,75 п.л.).
    
12. Сушко Б. К. Измеритель удельной плотности электростатического заряда аэрозольных частиц // Датчики и системы. –2002.-№1. –С.45-48. (0,6 п.л.).
    
13. Сушко Б. К. Установка для проведения электрооптических исследований в аэрозольных системах // Экологические системы и приборы.-2002.-№7.-С.12-15 (0,8 п.л.).
    
14. Сушко Б. К. Контроль дисперсности и фактора формы аэрозольных частиц методом электрооптического рассеяния света под малыми углами // Экологические системы и приборы. - 2002. - №11. - С.7-9. (0,6 п.л.).
    
15. Сушко Б.К. Анализатор электрических подвижностей аэрозолей с емкостным коммутатором // Экологические системы и приборы. -2003.-№3.-С.10-14. (1,0 п.л.).
    
16. Сушко Б. К. Спектральный анализ токового сигнала при электрооптическом рассеянии света в аэрозолях // Экологические системы и приборы.-2003.-№11.-С.26-29. (0,8 п.л.).
    
17. Сушко Б. К. Методы измерения электризации аэрозолей // Экологические системы и приборы. - 2004. - №1. - С.18-22. (1,0 п.л.).