В ред. Изменений, утв. Постановлением Госстроя СССР от 25. 07. 1984 n 120, от 11. 12
Вид материала | Документы |
СодержаниеПоясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых 8. Расчет листовых конструкций |
- Государственный стандарт СССР гост 26434-85 "Плиты перекрытий железобетонные для жилых, 217.51kb.
- Государственный стандарт СССР гост 9561-91 "Плиты перекрытий железобетонные многопустотные, 382.95kb.
- В ред. Изменения n 1, утв. Постановлением Госстроя СССР от 08. 07. 1988 n 132, 1149.39kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5180-84 "Грунты. Методы лабораторного определения, 566.97kb.
- Государственный стандарт СССР гост 25628-90 "Колонны железобетонные для одноэтажных, 708.47kb.
- Постановление см рсфср от 27 января 1984, 36.64kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5802-86 "Растворы строительные. Методы испытаний", 390.12kb.
- Изменением n 1, утвержденным постановлением Госстроя СССР от 9 декабря 1985, 67.92kb.
- Разработаны цнииомтп госстроя СССР д-р техн, 6368.71kb.
- Санитарные правила для литейного производства (заводов, цехов, участков), 1484.12kb.

Рис. 16*. Схема внецентренно-сжатых элементов
двутаврового и коробчатого сечений
7.15. Исключен с табл. 28.
7.16*. Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений (рис. 16*), рассчитываемых по формуле (56), отношение расчетной высоты стенки







при

"


где


при 0,5 <



7.17*. Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов с
сечениями, отличными от двутаврового и коробчатого (за исключением таврового сечения), установленные в п. 7.16* значения отношений

7.18*. Для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов таврового сечения с условной гибкостью



где


При значениях




При назначении сечения элемента по предельной гибкости, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения





7.19*. В центрально-сжатых элементах двутаврового сечения для стенок, имеющих расчетную высоту





где

При укреплении стенки внецентренно-сжатого или сжато-изгибаемого элемента продольным ребром жесткости с моментом инерции

При расположении ребра с одной стороны стенки его момент инерции должен вычисляться относительно оси, совмещенной с ближайшей гранью стенки.
Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения элементов.
В случае выполнения продольного ребра в виде гофра стенки при вычислении

Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.
7.20*. В случаях, когда фактическое значение

значение, определяемое по п. 7.14* (для центрально-сжатых элементов не более чем в два раза), в расчетных формулах за значение А следует принимать значение




для двутаврового и швеллерного сечений

для коробчатого сечения:
при центральном сжатии

при внецентренном сжатии и сжатии с изгибом

Значения

для центрально-сжатых элементов швеллерного сечения по формуле

где

для центрально-сжатых элементов двутаврового и коробчатого сечений по формуле

где




k - коэффициент, принимаемый равным для двутаврового сечения







для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (92, б), где значение


Указанные изменения расчетной высоты стенки следует принимать только для определения площади сечения А при расчетах по формулам (7), (51), (61) и (62) настоящих норм.
7.21*. Стенки сплошных колонн при


Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.
ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ (ПОЛКИ) ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ,
СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
7.22*. Расчетную ширину свеса поясных листов (полок)

7.23*. В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах с условной гибкостью


Таблица 29*
──────────────────────────────┬───────────────────────────────────
Характеристика полки (поясного│ Наибольшие отношения
листа) и сечения элемента │ b
│ ef
│ ---
│ t
──────────────────────────────┼───────────────────────────────────
Неокаймленная двутавра и тавра│b __
│ ef ______ /E
│--- = (0,36 + 0,10 лямбда)\ / --
│ t \ / R
│ \/ y
──────────────────────────────┼───────────────────────────────────
Окаймленная ребром двутавра и │b __
тавра │ ef ______ /E
│--- = (0,54 + 0,15 лямбда)\ / --
│ t \ / R
│ \/ y
──────────────────────────────┼───────────────────────────────────
Неокаймленная равнополочных │b __
уголков и гнутых профилей (за │ ef ______ /E
исключением швеллера) │--- = (0,40 + 0,07 лямбда)\ / --
│ t \ / R
│ \/ y
──────────────────────────────┼───────────────────────────────────
Окаймленная ребром равнополоч-│b __
ных уголков и гнутых профилей │ ef ______ /E
│--- = (0,50 + 0,18 лямбда)\ / --
│ t \ / R
│ \/ y
──────────────────────────────┼───────────────────────────────────
Неокаймленная большая неравно-│b __
полочного уголка и полка │ ef ______ /E
швеллера │--- = (0,43 + 0,08 лямбда)\ / --
│ t \ / R
│ \/ y
──────────────────────────────┼───────────────────────────────────
Окаймленная ребром и усиленная│b __
планками гнутых профилей │ ef ______ /E
│--- = (0,85 + 0,19 лямбда)\ / --
│ t \ / R
│ \/ y
──────────────────────────────┴───────────────────────────────────
При значениях




7.24. В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого пояса

Таблица 30
────────────────┬─────────────────┬───────────────────────────────
Расчет │ Характеристика │ Наибольшие значения отношения
изгибаемых │ свеса │ b
элементов │ │ ef
│ │ ---
│ │ t
────────────────┼─────────────────┼───────────────────────────────
В пределах │Неокаймленный │ b __
упругих │ │ ef /E
деформаций │ │ --- = 0,5 \ / --
│ │ t \ / R
│ │ \/ y
├─────────────────┼───────────────────────────────
│Окаймленный │ b __
│ребром │ ef /E
│ │ --- = 0,75 \ / --
│ │ t \ / R
│ │ \/ y
────────────────┼─────────────────┼───────────────────────────────
С учетом │Неокаймленный │ b /t = 0,11 h /t ,
развития │ │ ef ef w
пластических │ │ ____
деформаций <1> │ │ но не более 0,5 \/E/R
│ │ y
├─────────────────┼───────────────────────────────
│Окаймленный │ b /t = 0,16 h /t ,
│ребром │ ef ef w
│ │ ____
│ │ но не более 0,75 \/E/R
│ │ y
--------------------------------
____
<1> При h /t <= 2,7 \ /E/R наибольшее значение отношения
ef w \/ y
b /t следует принимать:
ef
___
для неокаймленного свеса b /t = 0,3 \ /E/R ;
ef \/ y
____
для окаймленного ребром свеса b /t = 0,45 \ /E/R .
ef \/ y
Обозначения, принятые в табл. 30:
h - расчетная высота балки;
ef
t - толщина стенки балки.
w
------------------------------------------------------------------
7.25. Высота окаймляющего ребра полки




7.26*. В центрально-сжатых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение расчетной ширины пояса к толщине

Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение

при m <= 0,3 - как для центрально-сжатых элементов;
при m >= 1,0 и

при m >= 1,0 и


При значениях относительного эксцентриситета 0,3 < m < 1 наибольшие отношения


7.27*. При назначении сечений центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по предельной гибкости, а изгибаемых элементов - по предельным прогибам, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения отношения расчетной ширины свеса к толщине


Здесь следует принимать:
для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов:






для изгибаемых элементов:




8. РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ
8.1. Расчет на прочность листовых конструкций (оболочек вращения), находящихся в безмоментном напряженном состоянии, следует выполнять по формуле

где



При этом абсолютные значения главных напряжений должны быть не более значений расчетных сопротивлений, умноженных на

8.2. Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рис. 17), находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего материала, следует определять по формулам:


где
