В ред. Изменений, утв. Постановлением Госстроя СССР от 25. 07. 1984 n 120, от 11. 12
Вид материала | Документы |
СодержаниеОпорные части 6. Расчетные длины и предельные гибкости |
- Государственный стандарт СССР гост 26434-85 "Плиты перекрытий железобетонные для жилых, 217.51kb.
- Государственный стандарт СССР гост 9561-91 "Плиты перекрытий железобетонные многопустотные, 382.95kb.
- В ред. Изменения n 1, утв. Постановлением Госстроя СССР от 08. 07. 1988 n 132, 1149.39kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5180-84 "Грунты. Методы лабораторного определения, 566.97kb.
- Государственный стандарт СССР гост 25628-90 "Колонны железобетонные для одноэтажных, 708.47kb.
- Постановление см рсфср от 27 января 1984, 36.64kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5802-86 "Растворы строительные. Методы испытаний", 390.12kb.
- Изменением n 1, утвержденным постановлением Госстроя СССР от 9 декабря 1985, 67.92kb.
- Разработаны цнииомтп госстроя СССР д-р техн, 6368.71kb.
- Санитарные правила для литейного производства (заводов, цехов, участков), 1484.12kb.

В формуле (51) коэффициент

а) для сплошностенчатых стержней по табл. 74 в зависимости от условной гибкости



где



б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по
табл. 75 в зависимости от условной приведенной гибкости



где а - расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.
При вычислении эксцентриситета e = M/N значения M и N следует принимать согласно требованиям п. 5.29.
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранных сквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям разд. 15*.
Расчет на устойчивость не требуется для сплошностенчатых стержней при

5.28*. Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см2) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл. 73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле

где значение



5.29. Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.
При этом значения М следует принимать равными:
для колонн постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины колонн;
для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;
для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;
для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловую нагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;
для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам табл. 9.
Таблица 9
───────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────
Относитель-│ Расчетные значения M при условной гибкости стержня
ный эксцен-├──────────────────────────────────┬────────────────────────────
триситет, │ ______ │ ______
соответст- │ лямбда < 4 │ лямбда >= 4
вующий M │ │
max│ │
───────────┼──────────────────────────────────┼────────────────────────────
│ ______ │
m <= 3 │ лямбда │
│M = M = M - ------ (M - M )│ M = M
│ 2 max 4 max 1 │ 1
│ │
│ m - 3 │ m - 3
3 < m <= 20│ M = M + ----- х (M - M ) │M = M + ----- х (M - M )
│ 2 17 max 2 │ 1 17 max 1
Обозначения, принятые в таблице 9:
M - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня;
max
M - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети
1
длины стержня, но не менее 0,5M ;
max
m - относительный эксцентриситет, определяемый по формуле
m = M A/(NW ).
max с
Примечание. Во всех случаях следует принимать M >= 0,5M .
max
-------------------------------------------------------------------------
Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения эксцентриситетов

5.30. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости


где с - коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.31;

5.31. Коэффициент с в формуле (56) следует определять:
при значениях относительного эксцентриситета


где


при значениях относительного эксцентриситета


где


при значениях относительного эксцентриситета


где




Таблица 10
При определении относительного эксцентриситета


для стержней с шарнирно-опертыми концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, - максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего по длине стержня момента);
для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом - момент в заделке (но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки).
При гибкости

для стержней замкнутого сечения - единицы;
для стержней двутаврового сечения с двумя осями симметрии - значений, определяемых по формуле

где




здесь


h - расстояние между осями поясов;
для двутавровых и тавровых сечений с одной осью симметрии коэффициенты с не должны превышать значений, определяемых по формуле (173) Прил. 6.
5.32. Внецентренно-сжатые элементы, изгибаемые в плоскости наименьшей жесткости (





где

При

5.33. В сквозных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета на устойчивость стержня в целом по формуле (51) должны быть проверены отдельные ветви как центрально-сжатые стержни по формуле (7).
Продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом дополнительного усилия от момента. Значение этого усилия при изгибе в плоскости, перпендикулярной оси y-y (табл. 7), должно быть определено по формулам:



Отдельные ветви внецентренно-сжатых сквозных стержней с планками следует проверять на устойчивость как внецентренно-сжатые элементы с учетом усилий от момента и местного изгиба ветвей от фактической или условной поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы), а также п. 5.36 настоящих норм.
5.34. Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости


где

здесь




При вычислении приведенного относительного эксцентриситета


Если


Значения относительных эксцентриситетов следует определять по формулам:


где


Если


В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости


5.35. Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатых ветвей, симметричных относительно оси у-у (рис. 6), с решетками в двух параллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует выполнять:
для стержня в целом - в плоскости, параллельной плоскостям решеток, согласно требованиям п. 5.27*, принимая

для отдельных ветвей - как внецентренно-сжатых элементов по формулам (51) и (56), при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом усилия от момента




Рис. 6. Сквозное сечение стержня из двух
сплошностенчатых ветвей
5.36. Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренно-сжатых стержней следует выполнять согласно требованиям п. 5.9 и 5.10 настоящих норм на поперечную силу, равную большему из двух значений: фактическую поперечную силу Q или условную поперечную силу

В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединять планками ветви сквозных внецентренно-сжатых элементов, как правило, не следует.
ОПОРНЫЕ ЧАСТИ
5.37. Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками, тангенциальные, а при весьма больших реакциях - балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.
Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.
Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается равным 0,3, в катковых - 0,03.
5.38. Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем


где F - давление (сила) на опору;
r и l - соответственно радиус и длина шарнира;

5.39. Расчет на диаметральное сжатие катков должен производиться по формуле

где n - число катков;
d и l - соответственно диаметр и длина катка;

6. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ
ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПЛОСКИХ ФЕРМ И СВЯЗЕЙ
6.1. Расчетные длины

Таблица 11
────────────────────────────────────┬─────────────────────────────
Направление продольного изгиба │ Расчетная длина l
│ ef
├────────┬──────────┬─────────
│ поясов │ опорных │ прочих
│ │ раскосов │элементов
│ │и опорных │ решетки
│ │ стоек │
────────────────────────────────────┼────────┼──────────┼─────────
1. В плоскости фермы: │ │ │
а) для ферм, кроме указанных в │ l │ l │ 0,8l
поз. 1, б │ │ │
б) для ферм из одиночных уголков │ l │ l │ 0,9l
и ферм с прикреплением элемен-│ │ │
тов решетки к поясам впритык │ │ │
2. В направлении, перпендикулярном │ │ │
плоскости фермы (из плоскости │ │ │
фермы): │ │ │
а) для ферм, кроме указанных в │ l │ l │ l
поз. 2, б │ 1 │ 1 │ 1
│ │ │
б) для ферм с поясами из замкну- │ l │ l │ 0,9l
тых профилей с прикреплением │ 1 │ 1 │ 1
элементов решетки к поясам │ │ │
впритык │ │ │
Обозначения, принятые в табл. 11 (рис. 7):
l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами
узлов) в плоскости фермы;
l - расстояние между узлами, закрепленными от смещения из
1
плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жесткими
плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или
болтами, и т.п).
------------------------------------------------------------------