В ред. Изменений, утв. Постановлением Госстроя СССР от 25. 07. 1984 n 120, от 11. 12
Вид материала | Документы |
- Государственный стандарт СССР гост 26434-85 "Плиты перекрытий железобетонные для жилых, 217.51kb.
- Государственный стандарт СССР гост 9561-91 "Плиты перекрытий железобетонные многопустотные, 382.95kb.
- В ред. Изменения n 1, утв. Постановлением Госстроя СССР от 08. 07. 1988 n 132, 1149.39kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5180-84 "Грунты. Методы лабораторного определения, 566.97kb.
- Государственный стандарт СССР гост 25628-90 "Колонны железобетонные для одноэтажных, 708.47kb.
- Постановление см рсфср от 27 января 1984, 36.64kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5802-86 "Растворы строительные. Методы испытаний", 390.12kb.
- Изменением n 1, утвержденным постановлением Госстроя СССР от 9 декабря 1985, 67.92kb.
- Разработаны цнииомтп госстроя СССР д-р техн, 6368.71kb.
- Санитарные правила для литейного производства (заводов, цехов, участков), 1484.12kb.



p - расчетное давление на единицу поверхности оболочки;
t - толщина оболочки;
F - проекция на ось z-z оболочки полного расчета давления, действующего на часть оболочки abc (рис. 17);
r и


Рис. 17. Схема оболочки вращения
8.3. Напряжения в замкнутых безмоментных тонкостенных оболочках вращения, находящихся под внутренним равномерным давлением, следует определять по формулам:
для цилиндрических оболочек


для сферических оболочек

для конических оболочек


где p - расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;
r - радиус срединной поверхности оболочки (рис. 18);


Рис. 18. Схема конической оболочки вращения
8.4. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузки должны быть учтены местные напряжения (краевой эффект).
РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ
8.5. Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочек вращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формуле

где



Значения коэффициентов


Значения коэффициентов c следует определять по табл. 31.
Таблица 31
────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬─────
r/t│ 100 │ 200 │ 300 │ 400 │ 600 │ 800 │ 1000 │ 1500 │ 2500
────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────
c │ 0,22 │ 0,18 │ 0,16 │ 0,14 │ 0,11 │ 0,09 │ 0,08 │ 0,07 │ 0,06
────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴─────
В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба в диаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента, не превышающих значений




8.6. В трубах, рассчитываемых как сжатые или сжато-изгибаемые
стержни, при условной гибкости


Такие трубы следует рассчитывать на устойчивость в соответствии с требованиями разд. 5 настоящих норм независимо от расчета на устойчивость стенок. Расчет на устойчивость стенок бесшовных или электросварных труб не требуется, если значение r/t не превышает половины значений, определяемых по формуле (101).
8.7. Цилиндрическая панель, опертая по двум образующим и двум дугам направляющей, равномерно сжатая вдоль образующих, при

при расчетном напряжении


при расчетном напряжении


При

Если

8.8*. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления p, нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле

где


при 0,5 <= l/r <= 10

при l/r >= 20

при 10 < l/r < 20 напряжение

Здесь l - длина цилиндрической оболочки.
Та же оболочка, но укрепленная кольцевыми ребрами, расположенными с шагом s >= 0,5r между осями, должна быть рассчитана на устойчивость по формулам (104) - (106) с подстановкой в них значения s вместо l.
В этом случае должно быть удовлетворено условие устойчивости ребра в своей плоскости как сжатого стержня согласно требованиям п. 5.3 при N = prs и расчетной длине стержня



При одностороннем ребре жесткости его момент инерции следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей поверхностью оболочки.
8.9. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.5 и 8.8*, следует выполнять по формуле

где


8.10. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения с углом конусности


где


здесь t - толщина оболочки;




Рис. 19. Схема конической оболочки вращения
под действием продольного усилия сжатия
8.11. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления p, нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле

здесь



где h - высота конической оболочки (между основаниями);

8.12. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.10 и 8.11, следует выполнять по формуле

где значения


8.13. Расчет на устойчивость полной сферической оболочки (или ее сегмента) при r/t <= 750 и действии внешнего равномерного давления p, нормального к ее поверхности, следует выполнять по формуле

где



r - радиус срединной поверхности сферы.
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К РАСЧЕТУ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МЕМБРАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
8.14. При расчете мембранных конструкций опирание кромок мембраны на упругие элементы контура следует считать шарнирным по линии опирания и способным передавать сдвиг на элементы контура.
8.15. Расчет мембранных конструкций должен производиться на основе совместной работы мембраны и элементов контура с учетом их деформированного состояния и геометрической нелинейности мембраны.
8.16. Нормальные и касательные напряжения, распределенные по кромкам мембраны, следует считать уравновешенными сжатием и изгибом опорного контура в тангенциальной плоскости.
При расчете опорных элементов контура мембранных конструкций следует учитывать:
изгиб в тангенциальной плоскости;
осевое сжатие в элементах контура;
сжатие, вызываемое касательными напряжениями по линии контакта мембраны с элементами контура;
изгиб в вертикальной плоскости.
8.17. При прикреплении мембраны с эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения элементов контура кроме факторов, указанных в п. 8.16, при расчете контуров следует учитывать кручение.
8.18. При определении напряжений в центре круглых в плане плоских мембран допускается принимать, что опорный контур является недеформируемым.
8.19. Для определения напряжений в центре эллиптической мембраны, закрепленной на деформируемом контуре, допускается применять требования п. 8.18 при условии замены значения радиуса значением большей главной полуоси эллипса (отношение большей полуоси к меньшей должно быть не более 1,2).
9. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ
9.1. Стальные конструкции и их элементы (подкрановые балки, балки рабочих площадок, элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, конструкции под двигатели и др.), непосредственно воспринимающие многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов нагружений

Количество циклов нагружений следует принимать по технологическим требованиям эксплуатации.
Конструкции высоких сооружений типа антенн, дымовых труб, мачт, башен и подъемно-транспортных сооружений, проверяемые на резонанс от действия ветра, следует проверять расчетом на выносливость.
Расчет конструкций на выносливость следует производить на действие нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.
9.2*. Расчет на выносливость следует производить по формуле

где


при

для групп элементов 1 и 2

для групп элементов 3 - 8

при








Таблица 32*
───────┬──────────────────────────────────────────────────────────────────────
Группы │ Значения R при временном сопротивлении стали разрыву
элемен-│ v
тов │ R , МПа (кгс/см2)
│ un
├──────────┬──────────────┬──────────────┬──────────────┬──────────────
│ до 420 │св. 420 (4300)│св. 440 (4500)│св. 520 (5300)│св. 580 (5900)
│ (4300) │до 440 (4500) │до 520 (5300) │до 580 (5900) │до 635 (6500)
───────┼──────────┼──────────────┼──────────────┼──────────────┼──────────────
1 │120 (1220)│ 128 (1300) │ 132 (1350) │ 136 (1390) │ 145 (1480)
2 │100 (1020)│ 106 (1080) │ 108 (1100) │ 110 (1120) │ 116 (1180)
───────┼──────────┴──────────────┴──────────────┴──────────────┴──────────────
3 │ Для всех марок стали 90 (920)
4 │ То же 75 (765)
5 │ " 60 (610)
6 │ " 45 (460)
7 │ " 36 (370)
8 │ " 27 (275)
───────┴──────────────────────────────────────────────────────────────────────
Таблица 33
───────────┬──────────────────────────┬───────────────────────────
сигма │ Коэффициент асимметрии │ Формулы для вычисления
max │ напряжений ро │ коэффициента гамма
│ │ v
───────────┼──────────────────────────┼───────────────────────────
│ │ 2,5
Растяжение │ -1 <= ро <= 0 │ гамма = --------
│ │ v 1,5 - ро
│ │
│ │ 2,0
│ 0 < ро <= 0,8 │ гамма = --------
│ │ v 1,2 - ро
│ │
│ │ 1,0
│ 0,8 < ро < 1 │ гамма = ------
│ │ v 1 - ро
───────────┼──────────────────────────┼───────────────────────────
│ │ 2
Сжатие │ -1 <= ро <= 1 │ гамма = ------
│ │ v 1 - ро
───────────┴──────────────────────────┴───────────────────────────
При расчетах на выносливость по формуле (115) произведение


9.3. Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее

10. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ПРОЧНОСТЬ С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ
Центрально- и внецентренно-растянутые элементы, а также зоны растяжения изгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатических районах


где



Элементы, проверяемые на прочность с учетом хрупкого разрушения, следует проектировать с применением решений, при которых не требуется увеличивать площадь сечения, установленную расчетом согласно требованиям разд. 5 настоящих норм.
11. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
11.1*. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле