В ред. Изменений, утв. Постановлением Госстроя СССР от 25. 07. 1984 n 120, от 11. 12
| Вид материала | Документы |
- Государственный стандарт СССР гост 26434-85 "Плиты перекрытий железобетонные для жилых, 217.51kb.
- Государственный стандарт СССР гост 9561-91 "Плиты перекрытий железобетонные многопустотные, 382.95kb.
- В ред. Изменения n 1, утв. Постановлением Госстроя СССР от 08. 07. 1988 n 132, 1149.39kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5180-84 "Грунты. Методы лабораторного определения, 566.97kb.
- Государственный стандарт СССР гост 25628-90 "Колонны железобетонные для одноэтажных, 708.47kb.
- Постановление см рсфср от 27 января 1984, 36.64kb.
- Государственный стандарт СССР гост 5802-86 "Растворы строительные. Методы испытаний", 390.12kb.
- Изменением n 1, утвержденным постановлением Госстроя СССР от 9 декабря 1985, 67.92kb.
- Разработаны цнииомтп госстроя СССР д-р техн, 6368.71kb.
- Санитарные правила для литейного производства (заводов, цехов, участков), 1484.12kb.
- соответственно меридиональное и кольцевое напряжения;
и 
- радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхности оболочки;p - расчетное давление на единицу поверхности оболочки;
t - толщина оболочки;
F - проекция на ось z-z оболочки полного расчета давления, действующего на часть оболочки abc (рис. 17);
r и
- радиус и угол, показанные на рис. 17.
Рис. 17. Схема оболочки вращения
8.3. Напряжения в замкнутых безмоментных тонкостенных оболочках вращения, находящихся под внутренним равномерным давлением, следует определять по формулам:
для цилиндрических оболочек
и 
; (96)для сферических оболочек
; (97)для конических оболочек
и 
, (98)где p - расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;
r - радиус срединной поверхности оболочки (рис. 18);
- угол между образующей конуса и его осью z-z (рис. 18).
Рис. 18. Схема конической оболочки вращения
8.4. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузки должны быть учтены местные напряжения (краевой эффект).
РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ
8.5. Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочек вращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формуле
, (99)где
- расчетное напряжение в оболочке;
- критическое напряжение, равное меньшему из значений 
или cEt/r (здесь r - радиус срединной поверхности оболочки; t - толщина оболочки).Значения коэффициентов
при 0 < r/t <= 300 следует определять по формуле
. (100)Значения коэффициентов c следует определять по табл. 31.
Таблица 31
────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬─────
r/t│ 100 │ 200 │ 300 │ 400 │ 600 │ 800 │ 1000 │ 1500 │ 2500
────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────
c │ 0,22 │ 0,18 │ 0,16 │ 0,14 │ 0,11 │ 0,09 │ 0,08 │ 0,07 │ 0,06
────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴─────
В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба в диаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента, не превышающих значений
, напряжение должно быть увеличено в 
) раз, где 
- наименьшее напряжение (растягивающие напряжения считать отрицательными).8.6. В трубах, рассчитываемых как сжатые или сжато-изгибаемые
стержни, при условной гибкости
должно быть выполнено условие
. (101)Такие трубы следует рассчитывать на устойчивость в соответствии с требованиями разд. 5 настоящих норм независимо от расчета на устойчивость стенок. Расчет на устойчивость стенок бесшовных или электросварных труб не требуется, если значение r/t не превышает половины значений, определяемых по формуле (101).
8.7. Цилиндрическая панель, опертая по двум образующим и двум дугам направляющей, равномерно сжатая вдоль образующих, при
(где b - ширина панели, измеренная по дуге направляющей) должна быть рассчитана на устойчивость как пластинка по формулам:при расчетном напряжении
; (102)при расчетном напряжении
. (103)При
наибольшее отношение b/t следует определять линейной интерполяцией.Если
, панель следует рассчитывать на устойчивость как оболочку согласно требованиям п. 8.5.8.8*. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления p, нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле
, (104)где
- расчетное кольцевое напряжение в оболочке;
- критическое напряжение, определяемое по формулам:при 0,5 <= l/r <= 10
; (105)при l/r >= 20
; (106)при 10 < l/r < 20 напряжение
следует определять линейной интерполяцией.Здесь l - длина цилиндрической оболочки.
Та же оболочка, но укрепленная кольцевыми ребрами, расположенными с шагом s >= 0,5r между осями, должна быть рассчитана на устойчивость по формулам (104) - (106) с подстановкой в них значения s вместо l.
В этом случае должно быть удовлетворено условие устойчивости ребра в своей плоскости как сжатого стержня согласно требованиям п. 5.3 при N = prs и расчетной длине стержня
, при этом в сечение ребра следует включать участки оболочки шириной 
с каждой стороны от оси ребра, а условная гибкость стержня 
не должна превышать 6,5.При одностороннем ребре жесткости его момент инерции следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей поверхностью оболочки.
8.9. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.5 и 8.8*, следует выполнять по формуле
, (107)где
должно быть вычислено согласно требованиям п. 8.5, а - согласно требованиям п. 8.8*.8.10. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения с углом конусности
<= 60°, сжатой силой N вдоль оси (рис. 19) следует выполнять по формуле
, (108)где
- критическая сила, определяемая по формуле
, (109)здесь t - толщина оболочки;
- значение напряжения, вычисленное согласно требованиям п. 8.5 с заменой радиуса r радиусом 
, равным
. (110)
Рис. 19. Схема конической оболочки вращения
под действием продольного усилия сжатия
8.11. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления p, нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле
, (111)здесь
- расчетное кольцевое напряжение в оболочке;- критическое напряжение, определяемое по формуле
, (112)где h - высота конической оболочки (между основаниями);
- радиус, определяемый по формуле (110).8.12. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.10 и 8.11, следует выполнять по формуле
, (113)где значения
и следует вычислять по формулам (109) и (112).8.13. Расчет на устойчивость полной сферической оболочки (или ее сегмента) при r/t <= 750 и действии внешнего равномерного давления p, нормального к ее поверхности, следует выполнять по формуле
, (114)где
- расчетное напряжение;
- критическое напряжение, принимаемое не более 
;r - радиус срединной поверхности сферы.
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К РАСЧЕТУ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МЕМБРАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
8.14. При расчете мембранных конструкций опирание кромок мембраны на упругие элементы контура следует считать шарнирным по линии опирания и способным передавать сдвиг на элементы контура.
8.15. Расчет мембранных конструкций должен производиться на основе совместной работы мембраны и элементов контура с учетом их деформированного состояния и геометрической нелинейности мембраны.
8.16. Нормальные и касательные напряжения, распределенные по кромкам мембраны, следует считать уравновешенными сжатием и изгибом опорного контура в тангенциальной плоскости.
При расчете опорных элементов контура мембранных конструкций следует учитывать:
изгиб в тангенциальной плоскости;
осевое сжатие в элементах контура;
сжатие, вызываемое касательными напряжениями по линии контакта мембраны с элементами контура;
изгиб в вертикальной плоскости.
8.17. При прикреплении мембраны с эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения элементов контура кроме факторов, указанных в п. 8.16, при расчете контуров следует учитывать кручение.
8.18. При определении напряжений в центре круглых в плане плоских мембран допускается принимать, что опорный контур является недеформируемым.
8.19. Для определения напряжений в центре эллиптической мембраны, закрепленной на деформируемом контуре, допускается применять требования п. 8.18 при условии замены значения радиуса значением большей главной полуоси эллипса (отношение большей полуоси к меньшей должно быть не более 1,2).
9. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ
9.1. Стальные конструкции и их элементы (подкрановые балки, балки рабочих площадок, элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, конструкции под двигатели и др.), непосредственно воспринимающие многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов нагружений
и более, которые могут привести к явлению усталости, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и проверять расчетом на выносливость.Количество циклов нагружений следует принимать по технологическим требованиям эксплуатации.
Конструкции высоких сооружений типа антенн, дымовых труб, мачт, башен и подъемно-транспортных сооружений, проверяемые на резонанс от действия ветра, следует проверять расчетом на выносливость.
Расчет конструкций на выносливость следует производить на действие нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.
9.2*. Расчет на выносливость следует производить по формуле
, (115)где
- расчетное сопротивление усталости, принимаемое по табл. 32* в зависимости от временного сопротивления стали и групп элементов конструкций, приведенных в табл. 83*;
- коэффициент, учитывающий количество циклов нагружений n и вычисляемый:при
по формулам:для групп элементов 1 и 2
; (116)для групп элементов 3 - 8
; (117)при
;
- коэффициент, определяемый по табл. 33 в зависимости от вида напряженного состояния и коэффициента асимметрии напряжений 
; здесь 
и 
- соответственно наибольшее и наименьшее по абсолютному значению напряжения в рассчитываемом элементе, вычисленные по сечению нетто без учета коэффициента динамичности и коэффициентов 
, 
, 
. При разнозначных напряжениях коэффициент асимметрии напряжений следует принимать со знаком "минус".Таблица 32*
───────┬──────────────────────────────────────────────────────────────────────
Группы │ Значения R при временном сопротивлении стали разрыву
элемен-│ v
тов │ R , МПа (кгс/см2)
│ un
├──────────┬──────────────┬──────────────┬──────────────┬──────────────
│ до 420 │св. 420 (4300)│св. 440 (4500)│св. 520 (5300)│св. 580 (5900)
│ (4300) │до 440 (4500) │до 520 (5300) │до 580 (5900) │до 635 (6500)
───────┼──────────┼──────────────┼──────────────┼──────────────┼──────────────
1 │120 (1220)│ 128 (1300) │ 132 (1350) │ 136 (1390) │ 145 (1480)
2 │100 (1020)│ 106 (1080) │ 108 (1100) │ 110 (1120) │ 116 (1180)
───────┼──────────┴──────────────┴──────────────┴──────────────┴──────────────
3 │ Для всех марок стали 90 (920)
4 │ То же 75 (765)
5 │ " 60 (610)
6 │ " 45 (460)
7 │ " 36 (370)
8 │ " 27 (275)
───────┴──────────────────────────────────────────────────────────────────────
Таблица 33
───────────┬──────────────────────────┬───────────────────────────
сигма │ Коэффициент асимметрии │ Формулы для вычисления
max │ напряжений ро │ коэффициента гамма
│ │ v
───────────┼──────────────────────────┼───────────────────────────
│ │ 2,5
Растяжение │ -1 <= ро <= 0 │ гамма = --------
│ │ v 1,5 - ро
│ │
│ │ 2,0
│ 0 < ро <= 0,8 │ гамма = --------
│ │ v 1,2 - ро
│ │
│ │ 1,0
│ 0,8 < ро < 1 │ гамма = ------
│ │ v 1 - ро
───────────┼──────────────────────────┼───────────────────────────
│ │ 2
Сжатие │ -1 <= ро <= 1 │ гамма = ------
│ │ v 1 - ро
───────────┴──────────────────────────┴───────────────────────────
При расчетах на выносливость по формуле (115) произведение
не должно превышать 
.9.3. Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее
, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях проверять расчетом на малоцикловую прочность.10. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ПРОЧНОСТЬ С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ
Центрально- и внецентренно-растянутые элементы, а также зоны растяжения изгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатических районах
, следует проверять на прочность с учетом сопротивления хрупкому разрушению по формуле
, (118)где
- наибольшее растягивающее напряжение в расчетном сечении элемента, вычисленное по сечению нетто без учета коэффициентов динамичности и ;- коэффициент, принимаемый по табл. 84.Элементы, проверяемые на прочность с учетом хрупкого разрушения, следует проектировать с применением решений, при которых не требуется увеличивать площадь сечения, установленную расчетом согласно требованиям разд. 5 настоящих норм.
11. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
11.1*. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле