Конструктивная схема сборного перекрытия
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
I с Аs= 8,04 см2
Для восприятия отрицательного момента в верхней зоне среднего ригеля принимаем равной 50% от нижней 2 стержня ? 16 А-III с Аs= 4,02 см2
Сечение 3-3 на средней опоре верхняя арматура: M=177,64кНм; h0=50-4=46 см
am=/Rbbh02=17764000/0.914.525462(100)=0.257
по таблице =0.849, (0,303<0,59)
s= /Rshh0=17764000/3650.84946(100)=12,46 см2
Принимаем 2 стержня 28 c As=12,32 см2
?Сечение 4-4 на средней опоре верхняя арматура: M=145,94 кНм; h0=46
am= /Rbbh02=14594000/0.914.525462(100)=0.211
по таблице =0.88, (0,24<0,59)
As= /Rshh0=14694000/3650.8846(100)=9,96см2
Принимаем 2 стержня ?25 c As=9,82 см2?
Нижняя арматура 2 ?16 А-III с Аs=4,02 см2 (по сечению 2-2)
5.7 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси
На средней опоре поперечная сила Q=245,04 кН. Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки их с продольной арматурой диаметром d=28мм и принимают dsw=8 мм с площадью Аs=0.503см2. При классе A-III Rsw=285 МПа; поскольку dsw/d=8/28=0,29<1/3, вводят коэф. условий работы gs2=0.9 и тогда Rsw=0.9285=257 МПа. Число каркасов -2, при этом Asw=20.503=1,01 см2. Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям =h/3=50/3=16,7 см. Принимаем =15 см. На всех приопорных участках длиной l/4 принят шаг =15 см, в средней части пролёта шаг =3h/4=350/4=37,5 см. Принимаем =35 см.
Погонное усилие в поперечных стержнях
=RswAsw/=2571.01100/15=1730 H/см. .min=jb3Rbtbh0=0.60.91,052545100=63,79кН=1730 H/см > Qb.min/2h0=63790/245=708,75 H/см -
условие прочности по наклонному сечению между соседними хомутами удовлетворяется.
Условие Smax также удовлетворяется
=jb4Rbtbh02/Q=1.50.91,0525452100/245,04103=29,29см >15 cм - удовлетворяется.
Расчёт прочности по наклонному сечению.
Вычисляют Mb=jb2Rbtbh02=21,050.925452100=95,68105 H/см.
Поскольку q1=g+u/2=27,48+41,04/2=48 кН/м=480 Н/см < 0.56qsw=0.561730=968,8 Н/см
значение С вычисляют по формуле:
с=см<3,33h0=3,3345=149,85см.
Принимаем С=141.19
При этом
=Mb/c=95,68105/141.19=67.77103 H >Qb.min=63,79103 H.
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Q=Qmax-q1c=245,04103-480141.19=177,27103.
Длина проекции наклонного сечения
с0=см < 2h0=245=90см.
Вычисляют Qsw=qswc0=173074,37=128,66103H.
Условие прочности
Qb+Qsw=67,77103+128,66103=196,43103H>173,11103H
обеспечивается. Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:
mw=Asw/bs=1.01/2515=0.0027; a=Es/Eb=200000/30000=6.67;
jw1=1+5amw=1+56.670.0027=1.09; jb1=1-0.01Rb=1-0.0114.5=0.855.
УсловиеQ=245040<0.3jw1jb1Rbbh0=0.31.090.8550.914.52545100=410466H удовлетворяется.
.8 Построение эпюры материалов
Принятая продольная арматура - рабочая принятая по максимальным пролётным и опорным моментам по мере удаления от опор и середины пролётов часть рабочей арматуры можно оборвать. Точки пересечения огибающей эпюры и эпюры моментов дают теоретические точки обрыва продольной арматуры. Порядок обрыва продольной арматуры:
1. Строятся в масштабе огибающие эпюры M и Q от внешней нагрузки.
. Определяют М, которые могут воспринимать сечения армированной принятой рабочей арматурой.
. В масштабе М эпюры материалов накладываются на огибающие эпюры моментов, точки пересечения этих опор и дают теоретические точки обрыва.
. Определяют анкеровку обрываемых стержней за теоретические точки обрыва.
Сечение 1-1
Моменты, которые может воспринимать армированное сечение:
а) 422 Аs=15.2 см2, h0=h-as=50-5=45 см.
; =0.811
М422=RsAszh0=36510315.210-40.8114510-2=202.47 кНм.
б) 222 Аs=7,6 см2, h0=h-as=50-3=47 см.
; =0.909
М222=RsAszh0=3651037,610-40.9094710-2=118,51кНм.
в) 212 Аs=2.26 см2, h0=h-as=50-4=46 см.
; =0.972
М212=RsAszh0=3651032.2610-40.9724610-2=36,88 кНм.
Сечение 2-2
а) 416 Аs=8,04см2, h0=h-as=50-5=45 см.
; =0.902
М416=RsAszh0=3651038,0410-40.9024510-2=119,12 кНм.
б) 216 Аs=4,02см2, h0=h-as=50-3=47 см.
4
; =0.958
М216=RsAszh0=3651034,0210-40.9584710-2=66,07 кНм.
в) 216 Аs=4,02 см2, h0=h-as=50-4=46 см.
; =0.951
М216=RsAszh0=3651034,0210-40.9514610-2=64,19кНм.
Сечение 3-3, 4-4
28 Аs=12,32 см2, h0=h-as=50-4=46 см.
; =0.851
М228=RsAszh0=36510312,3210-40.8514610-2=176,03 кН.пролёт: М422= 202,47 кНм,
М222= 118,51 кНм,
М212= 36,88 кНмпролёт: М416= 119,12 кНм
М216= 66,07 кН
М216= 64,19 кН
Опора: М228=176,03кНм
Анкеровка обрывных стержней.
(Q/2qsw)+5d
W20d
Где d- диаметр обрываемой арматуры, Q - поперечная сила в точке теоретического обрыва
qsw=RswAsw/=2571.01100/15=1730 H/см.
где S - это шаг поперечных стержней в месте анкеровки
qsw=1730 Н/см
.Q1 =88.88 кН; W1=(88,88103/21730)+52.2=36,69 см
W=202.2=44 см
. Q2=97,93 кН W2=(97,93103/21730)+52.2=39,3 см
W=202.2=44см
. Q3 =136,57 кН W3=(136,58103/21730)+52.8=53,47 см
W=202,8=56 см
. Q4 =145,54 кН W4=(145,54103/21730)+52.8=56,06 см
W=202,8=56 см
. Q5 =82,87 кН W5=(82,87103/21730)+51.6=31,95 см
W=201.6=32 см
. Q6 =74,96 кН W5=(74,96103/21730)+51.6=29,66 см
W=201.6=32 см
. Q7 =128,42 кН W5=(128,42103/21730)+52.8=51,12см
W=202.8=56 см
6. Расчёт и конструирование колонны
.1 Нагрузки, продольные усилия
Таблица 6.1
НагрузкаНормативная, кН/м2gfРасчётнаяI. Покрытие: постоянная.1. Рулонный ковер в 3 сл