Конструктивная схема сборного перекрытия

Дипломная работа - Строительство

Другие дипломы по предмету Строительство

атия Wpl=14330,4 см3.

 

.9.2 Потери предварительного напряжения арматуры

Коэффициент точности натяжения арматуры ?p=1. Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения:

 

s1=0.03ssp=0.03588=17,64 МПа

 

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами s2=0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Усилие обжатия:

 

P1=As(ssp-s1)=6,28(588-17,64)(100)=358186 H

 

Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения:

=y0-d=11-3 = 8 см

 

Напряжение в бетоне при обжатии:

 

МПа

 

Устанавливаем величину передаточной прочности бетона из условия: sbp/Rbp<0.75

Rbp=5,01/0,75=6,68<0.5B25=12,5 МПа

Принимаем Rbp=12,5МПа. Тогда отношение ?bp/Rbp=5,01/12,5=0,4.

Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 (без учета изгибающего момента от веса плиты):

 

МПа

 

Потери от быстро натекающей ползучести при sbp/Rbp=4,19/12,5=0.335 при a>0.3:

s6=40sbp/Rbp=400,335=13,4 МПа

Первые потери: slos1=s1+s6=17.64+13,4=31,04 МПа

С учетом потерь s1+s6: Р1=Аs(ssp-slos1)=6,28(588-31,04)(100)=349770 H

 

МПа;

sbp/Rbp=4,1/12.5=0.328

 

Потери от усадки бетона s8=35 МПа.

Потери от ползучести бетона s9=150asbp/Rbp=1500.850.328=41,82 МПа

где a=0.85 при тепловой обработке и атмосферном давлении.

Вторые потери: slos2=s8+s9=35+41,82=76,82 МПа

Полные потери: slos=slos1+slos2=31,04+76,82=107,86 МПа > 100 МПа - больше минимального значения.

Усилие обжатия с учетом полных потерь:

Р2=Аs(ssp-slos)=6,28(588-107,82)(100)=301,55 кН

 

.9.3 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.

Коэффициент надежности по нагрузке f=1; М=58,99 кНм.

Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов:

 

Mcrc=Rbt,serWpl+Mrp=1,614330(100)+ 3411435 =5704235 Н*см=57,04 кНм

 

Здесь ядровый момент усилия обжатия при gsp=0.9:

 

Mrp=gspP2(eop+r)=0.9301550(8+4.57)=3411435 Hсм

 

Поскольку М=58,99>Mcrc=57,04 кНм- трещины в растянутой зоне образуются. Следовательно, необходим расчет по раскрытию трещин.

Проверим, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения gsp=1.10 (момент от веса плиты не учитывается).

Расчетное условие:

gspP1(eop-rinf)-M<RbtpWpl

gspP1(eop-rinf)=1.10358168(8-4,57) =1343821,864 HсмbtpWpl =114330(100)=1433000 Hсм

,864 Hсм <1433000 Hсм

 

Условие удовлетворяется, начальные трещины не образуются.

здесь Rbtp=1МПа - сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона Rbp=12.5 МПа.

 

.9.4 Расчёт по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси

Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная , продолжительная . Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительной - М=46,80 кНм; полной М=58,99 кНм. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок определяется по формуле

 

 

Где - плечо внутренней пары сил; - усилие обжатия Р, приложенное в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры; - момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.

Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки

 

Где , , , , - диаметр продольной арматуры;

Ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок

Ширину раскрытия трещин от длительного действия постоянной и длительной нагрузок

Непродолжительная ширина раскрытия трещин

 

 

Продолжительная ширина раскрытия трещин

 

 

.9.5 Расчет прогиба плиты

Прогиб определяется от нормативного значения постоянной и длительной нагрузок, предельный прогиб f=l0/200=585/200=2,93 см. Вычисляем параметры, необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок М=46,80 кНм; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при sp=1; Ntot=P2=301,55 кН; эксцентрисистет: es,tot=M/Ntot=4680000/301550=15,52 см,

jl=0.8- коэффициент, при длительном действии нагрузки.

 

(принимаем )

 

Коэффициент, характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами:

 

 

Вычисляем кривизну оси при изгибе:

 

 

здесь yb = 0.9; lb = 0.15 - при длительном действии нагрузок.

Аb== 1463,845=561,37 см2; z1=h0-0.5h=19-0,5*3,845=17,0775 - плечо внутренней пары сил.

Вычисляем прогиб плиты:

 

- условие по прогибу выполняется.

5. Расчет сборного неразрезного ригеля

 

.1 Конструктивная и расчетная схемы, нагрузки, расчетное сечение

 

Ригели расположены поперек здания, образуя с колоннами несущие поперечные рамы. Стык ригеля с колонной принят консольным. Жесткость стыка обеспечена сваркой закладных деталей и выпусков арматуры с последующим замоноличиванием стыка. Опирание ригеля на колонну принято шарнирным. Заделка ригеля в стену принято 250 мм. Поперечные рамы работают на восприятие вертикальных нагрузок.

 

Расчётная схема опирания ригеля:

 

Нагрузка от плит перекрытия принята равномерно распределенной, ширина грузовой по