Конструктивная схема сборного перекрытия
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
?анавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений .
Арматура продольных ребер класса А-V, нормативное сопротивление Rsn=785 МПа, расчетное сопротивление Rs=680 МПа; модуль упругости Es=190000 МПа (табл.1 прил.5[1]). Предварительное напряжение арматуры принимаем равным .
Проверяем выполнение условия 2.22[1]
где p=30+360/l- значение при электротермическом натяжении арматуры;
l-длина натягиваемого стержня , принимаемого как расстояние между наружными гранями упоров =6,5м.
p=30+360/6,5=85,4 МПа
Вычисляем предельные отклонения предварительного напряжения по формуле 2.25[1]
где np=10 число арматурных стержней.
Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения по формуле 2.24[1] . При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаем .
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения
.5 Нагрузки
.5.1 Расчетные и нормативные нагрузки
Подсчет нагрузок на 1м2перекрыти приведен в таблице 1.
Находим расчетную нагрузку на 1м длины при ширине плиты , с учетом коэффициента надежности по назначению здания ;
Постоянная
Полная
Нормативная нагрузка на 1м длины:
Постоянная
Полная
В том числе постоянная длительная
Вид нагрузкиНормативная нагрузка Н/м2Коэф-т надежности по нагрузкеРасчетная нагрузка Н/м2Постоянная: Собственный вес пустотной плиты Тоже слоя цементного раствора ()
Тоже керамической плитки
.1
.3
.1
3300
572
Итого Временная: В том числе длительнодействующая кратковременная3680 6000 4000 2000- 1.2 1.2 1.24134 7200 4800 2400Полная нагрузка В том числе: Постоянная (3680Н/м2)и длительная временная (4000 Н/м2) Кратковременная9680 7680 2000- - -11334 - -Таблица 1
.5.2 Усилия от расчетных и нормативных нагрузок
От расчетной нагрузки:
От нормативной полной нагрузки:
От нормативной постоянной длительной:
.6 Установление размеров сечения плиты
Высота сечения многопустотной предварительно напряженной плиты h =22 см; рабочая высота сечения h0=h-a=22-3=19 см; размеры: толщина верхней и нижней полок . Ширина рёбер: средних 4,0см, крайних- 5,3см. В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения; отношение hf/h=38,5/220= 0.175 >0.1, при этом в расчет вводится вся ширина полки bf=1460 мм; расчетная ширина ребра:
.7 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
М=60.09 кНм.
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Вычисляем:
Из таблицы III.1[4] находим ?=0,1; x = ?b0=0,119=1,9см<3,0 см - нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки; ?=0,95.
Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:
w=0,85-0,008gb2Rb=0,85-0,00814,50,9=0,75.
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны по формуле:
здесь sSR=Rs=680+400-588=492 МПа;
в знаменателе формулы принято 500 МПа, поскольку gb2<1.
Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести, согласно формуле:
gs6=h-(h-1)(2x/xR-1)=1,15-(1,15-1)(20,1/0,57-1)=1,247>h
здесь: h=1,15 - для арматуры класса А-V; принимаем gs6=h=1,15.
Вычисляем площадь растянутой арматуры:
см2.
Принимаем 6 стержней ? 10 мм с Аs= 4,71 см2.
.8 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси, Q=47,24 кН.
Влияние усилия обжатия P= 301,55 кH:
Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчёту.
Условие:
=47,24103 Н<2,5Rbtbh0=2,50,91,05(100)45,8319=205,7103 Н - удовлетворяется.
При
и поскольку
,16jb4(1+jn)Rbtb=0,161,5(1+0,33)0,91,0545,83100=1382,43Н/см
>110,2 Н/см,
принимают с=2,5h0=2,519= 47,5 см.
Другое условие: при Q = Qmax - q1c = 47,24103 - 110,2*47,5 = 42103 H,
-
удовлетворяется. Следовательно, поперечной арматуры по расчёту не требуется.
На приопорных участках длиной l/4 арматуру устанавливают конструктивно, 4Вр-I с шагом s=h/2=22/2=11 см (принимаем 100 мм); в средней части пролёта поперечная арматура не применяется.
.9 Расчет пустотной плиты по предельным состояниям второй группы
.9.1 Геометрические характеристики приведенного сечения
Круглое очертание пустот заменяют эквивалентным квадратным со стороной:
=0.9d=0,915,9=14,31см.
Толщина полок эквивалентного сечения:
hf=h=(22-14,31) 0,5=3,85см.
Ширина ребра 146-714,31=45,83 см.
Ширина пустот 146-45,83=100,17 см.
Площадь приведённого сечения Ared=14622-100,1714,31=1778,567 см2.
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения: y0=0,5h=0,522=11см.
Момент инерции сечения (симметричного):
см4.
Момент сопротивления сечения по нижней зоне:
см3;
то же, по верхней зоне см3.
Расстояние от ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой зоны (верхней), до центра тяжести сечения по формуле
cм;
то же, наименее удалённой от растянутой зоны (нижней) rinf =4,57 см.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне согласно формуле:
см3,
здесь ?=1,5 для двутаврового сечения.
Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обж