Установка первичной переработки нефти (АВТ) мощностью 5 млн.т/год валанской нефти
Курсовой проект - Разное
Другие курсовые по предмету Разное
1235,960,86722197,30,707811855,101541,2561584352805792,298001,61Орошение40163455,8897,140,70744784,1795516913759642,73822,123Дистилят14554485,2981,440,667169653,12935585909,789884,975Кубовый остаток270558259,81219,70,857195627,2725319350181044,597272,51Горячая струя300123380,25250,3278,510,888678146,820,791296974,736700,686557819201519,345333,755
Таким образом, расход "горячей струи" составит 123380,25 кг/с.
Таблица 7.3.2 - Тепловой баланс отбензинивающей колонны
t, СG, кг/чН, кДж/кгQ, кВтПриходСырье:240612745,198001,60895паровая фаза855,100637жидкая фаза541,2561584Орошение40163455,8884,179551693822,122972Гор.струя:300123380,2525333,755372паровая фаза974,7357696жидкая фаза700,6865578Итого:107157,4873РасходНефть отбензин.270558259,81627,272531997272,51235Нары дистиллята14554485,29653,12875799884,97494Итого:612745,1107157,4873
7.4 Расчет диаметра колонны
Для расчета диаметра ректификационной колонны необходимо определить объемный расход паров (м3/с) в тех сечениях колонны, где они образуются. Диаметр колонны можно определить по уравнению:
, (8.1.1)
где Gп - объемный расход паров, V - допустимая линейная скорость паров, м/с. Объемный расход паров:
, (8.1.2)
где Т - температура системы, К;
Р - давление в системе, кПа;i - расход компонента, кг/с;
Мi - молекулярная масса компонента, кг/кмоль;
- плотность компонента при рабочих условиях, кг/м3.
Определение объемного расхода паров в точке ввода сырья.
Исходные данные:
) температура в точке ввода сырья 240С;
) давление в точке ввода сырья 507 кПа;
) расход паров складывается из расходов паров "горячей струи" и сырья:
163455,882+eG=163455,8823+0.11612745.1=163455,882+67401.961=230857.84 кг/ч.
4) молекулярная масса компонента: 81,60; 97,30 кг/кмоль, соответственно (принимается, что температура паров "горячей струи" при достижении точки ввода сырья в колонну не уменьшается до температуры паров сырья).
Тогда объёмный расход паров составит:
м3/ч.
Определение объемного расхода паров в точке ввода горячей струи.
Исходные данные:
) температура в точке ввода горячей струи 270С;
) давление в точке ввода горячей струи 511 кПа;
) расход паров 16577.94 кг/ч;
) молекулярная масса компонента 146.82 кг/кмоль.
Тогда объёмный расход паров:
м3/ч.
Определение объемного расхода паров в точке вывода паров дистиллята.
Исходные данные:
) температура в точке вывода паров дистиллята 145С;
) расход паров складывается из расходов паров "горячей струи" и сырья:
163455,882+eG=163455,8823+0.11612745.1=163455,882+67401.961=230857.84 кг/ч.
4) молекулярная масса компонента: 81,60; 97,30 кг/кмоль, соответственно
Тогда объёмный расход паров:
м3/ч
Дальнейшее определение диаметра производим по максимальному расходу паров, то есть Gп=22672.6 м3/ч.
Допустимая линейная скорость паров:
, (8.1.3)
где ?ж , ?п - плотность соответственно жидкости и паров, кг/м3;
С - коэффициент, зависящий от расстояния между тарелками и условий ректификации;
С = 0,076 (расстояние между клапанными тарелками принимаем равным 600 мм) [16].
- плотность паров в месте ввода сырья в колонну;
- плотность жидкой фазы в месте ввода сырья при 240?C:
Таким образом, rп (240С)= 10,18 кг/м3, а плотность жидкой фазы составляет rж (240С)= 671,56 кг/м3.
м/с
Соответственно диаметр колонны в месте ввода сырья равен:
3,40 м
По ГОСТ 2194-76 принимаем диаметр 3,4 м [18].
7.5 Расчет высоты колонны
Высота колонны рассчитывается в зависимости от числа, типа тарелок и расстояния между ними. Высоту колонны определяем по формуле [13]:
(см.рис.7.1),
где высоту h1 - принимаем равной 0,5D, h2 - высота тарельчатой части верха колонны и она равна числу промежутков между тарелками умноженное на расстояние между ними: h3 - высота эвапорационного пространства принимаем равной 3 расстояниям между тарелками: h4 - высота тарельчатой части низа колонны и определяем ее аналогично высоте h2: h5 - высота свободного пространства между уровнем жидкости внизу колонны и нижней тарелкой необходимое для равномерного распределения паров. h6 - высота слоя жидкости в нижней части колонны рассчитывают по ее 10-минутному запасу, необходимому для обеспечения нормальной работы насоса: h7 - высота юбки. По практическим данным принимаем равной 4м.
Рис. 7.1. Колонна К-1
где - Высоту слоя жидкости в нижней части колонны рассчитывают по её 10-минутному запасу, необходимому для обеспечения нормальной работы насоса. Принимая запас на 600с, объем кубового остатка с учётом расхода горячей струи составит:
- площадь поперечного сечения низа колонны, м2,
8. Расчет теплообменника "Нефть - ЦО-2 (К-2)"
Для расчета принимаем кожухотрубчатый теплообменник с плавающей головкой, диаметром кожуха 1000мм. В трубное пространство подается нефть, в межтрубное фракция 180-360 С
Исходные данные:
-плотность потока в трубном пространстве (нефть) при температуре 288 К: А1=840,5 кг/м3
0,8405;
-плотность потока в трубном пространстве (нефть) при средней температуре (130 С ) потока в трубном пространстве: А2=760,11 кг/м3
0,76011;
-средняя температура потока в трубном пространстве Т1 = 403 К;
-плотность потока в межтрубном пространстве (фр. 180 - 360 С) при температуре 288 К: R3 = 834,8 кг/м<