Станок СР4-1
Методическое пособие - Разное
Другие методички по предмету Разное
?е может работать в проходном и цикловом режимах. Производительность определяется: для оборудования проходного типа
, шт.; (4.1)
для позиционного оборудования
, шт.; (4.2)
где Т - продолжительность наблюдения (мин, час, смена); КП - коэффициент производительности; КИ - коэффициент использования; VS - скорость подачи, м/мин; L - длина заготовки, м; Z - число одновременно обрабатываемых заготовок, шт.; tц - время цикла, мин.
Время цикла определяется как сумма продолжительности вспомогательных операций и рабочего времени, затрачиваемого непосредственно на выполнение технологической операции при обработке (резание, шлифование, прессование и т.п.)
Значение коэффициентов КП и КИ для различных видов оборудования можно рассчитать по формулам, данным в главе 28 [13]. В технической литературе эти коэффициенты могут быть названы соответственно: использования машинного времени и использования рабочего времени.
В нашем примере расчет производительности станка ведем по формуле (32), поскольку рейсмусовый станок СР4-1 является станком проходного типа.
На этом станке можно обрабатывать одновременно только одну заготовку, поскольку подающий валец несекционный, т.е. Z = 1. При подаче торец в торец заготовок длиной L = 1,5 м на скорости VS =12 м/мин (как пример) и наиболее типичных КП = 0,75 и КИ = 0,80 при продолжительности смены Т = 480 мин, получим:
ПСМ = (480 12 1 0,75 0, 80) / 1,5 = 2304 штук в смену.
4.2 Конструкторские расчеты
4.2.1 Расчет тягового усилия механизма подачи
Следующим этапом курсовой работы является определение тягового усилия механизма подачи для обеспечения выполнения технологического процесса - пиления, фрезерования, сверления и т.д. В деревообрабатывающем оборудовании наибольшее распространение получили вальцовые, конвейерно-гусеничные и вальцово-гусеничные механизмы подачи фрикционного типа, обеспечивающие эффективную подачу заготовок при проходном способе обработки.
Силой тяги (тяговым усилием) называют силу Fт, Н, которую необходимо приложить к заготовке для осуществления движения подачи. Движение возможно, если
, (4.3)
где Fc - сила сопротивления подаче, Н.
Сила тяги рифленого подающего вальца F?тв (рис. 5, а) равна
; (4.4)
гладкого подающего вальца F??ТВ (рис. 5, б)
; (4.5)
гладкого подающего вальца, работающего по схеме (рис. 5, в)
; (4.6)
подающего конвейера FТК (рис. 5, г)
, (4.7)
где F?Q и F??Q - сила давления на древесину соответственно рифленого и гладкого подающих вальцов, Н;
F?q и F??q - сила давления соответственно контактирующего элемента скольжения и качения, Н;
ц1 и ц2 - коэффициенты сцепления рифленого и гладкого вальцов с древесиной (Приложения Д и Е);
ц3 - коэффициент сцепления гусеничного конвейера с древесиной (Приложение Ж);
Gd - сила веса детали, Н.
Силы сопротивления подаче Fc вследствие трения заготовки об элементы станка для рассмотренных выше схем соответственно определяются из уравнений:
Расчетные схемы для определения тяговых усилий механизмов подачи фрикционного типа
а) /r?к; (4.8)
б) ; (4.9)
в) ; (4.10)
г) , (4.11)
где F?св и F??св - усилие сопротивления подаче соответственно при рифленом и гладком вальцовом механизмах;
Fск - то же при гусеничном;
м - коэффициент трения качения гладких вальцов (роликов) по древесине;
ѓ - коэффициент трения скольжения древесины по стали (в начале движения ѓ = 0,6, во время движения - 0,4);
ѓ1 - коэффициент трения скольжения в направляющих (ѓ1= 0,15 - 0.25);
r?к - радиус к - го неприводного вальца (поддерживающего ролика), расположенного в столе станка, см;
ri - радиус i - го прижимного ролика, см;
Gк - сила веса верхней части конвейера, Н.
Для обеспечения надежной подачи заготовки механизмом подачи станка необходимо выполнить условие:
, (4.12)
где б - коэффициент запаса, равный 1,3 … 1,5;
? Fc - сумма сил сопротивления подаче.
Сумма сил сопротивления подаче ?Fc включает следующие составляющие:
, (4.13)
где ?Fs - сумма всех составляющих сил резания, направленных навстречу подаче;
?F - сумма сил трения, противодействующих подаче.
Методика расчета составляющих сил резания, направленных навстречу подаче, подробно представлена выше, а также в целом ряде источников [12, 13]. В данном случае мы подробно остановимся на методике расчета суммарной силы трения ?F, противодействующей подаче.
Преобразуем функциональные схемы станков с типовыми механизмами подачи в расчетные, расставив на них действующие силы (рисунок 6).
Для станков с вальцовой подачей (рис. 6, а, б) суммарная сила трения
, (4.14)
где ?Fсв - суммарная сила трения при вальцовой подаче, Н;
- суммарная сила трения от воздействия m прижимов с контактирующими элементами скольжения, Н;
Функциональные схемы станков: а) круглопильны