Проектирование трехфазного асинхронного двигателя с фазным ротором серии 4А со степенью защиты IP44
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
0,187А3,25710,37153,3973,88285,74695,494А30,58230,72832,41235,8844,82148,441А30,75532,43145,65464,32696,754104А1,7389,01453,2774,70987,29797,761КВт2,1496,84521,22135,23756,59363,026Вт0,140,1560,3080,6121,3851,697Вт0,0040,0120,140,4061,0891,366Вт0,0260,0290,0580,1150,2610,32
Вт1,7851,8322,1942,8714,5525,233КВт0,3645,01419,02732,36652,04157,803-0,170,7320,8970,9190,920,921-0,1060,320,7040,830,8860,892
Рабочие характеристики приведены на рисунке 2.2.
Рисунок 2.2 - Рабочие характеристики
.9 Расчет пусковых характеристик
Рассчитываем точки характеристик, соответствующие скольжениям
s = 1; 0,8; 0,5; 0,2; 0,1.
Подробный расчет приведем для скольжения s = 1.
Высота стержня в пазу
; (2.133)
м.
Приведенная высота стержня
; (2.134)
.
Для x = 1,745 находим j = 0,83 и j = 0,83.
Глубина проникновения тока
; (2.135)
м.
Коэффициент увеличения активного сопротивления пазовой части стержня ротора
; (2.136)
.
.9.7 Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора
; (2.137).
Приведенное активное сопротивление с учетом действия эффекта вытеснения тока
; (2.138)Ом.
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом эффекта вытеснения тока
; (2.139)
Изменение индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока
; (2.140)
Индуктивное сопротивление обмотки ротора
; (2.141)
Ом.
Ток ротора приближенно без учета влияния насыщения, принимая
s = 1
; (2.142)
A.
Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу обмотки статора принимаем для s = 1 коэффициент насыщения kнас = 1,4 и
; (2.143)
А.
Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре
, (2.144)
Тл.
где СN - коэффициент:
; (2.145)
.
По Вфd = 4,62 Тл находим cd = 0,52.
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения
; (2.146)
м.
Уменьшение коэффициента проводимости рассеяния паза статора
; (2.147)
Коэффициент проводимости рассеяния паза статора при насыщении
; (2.148)
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора при насыщении
; (2.149)
.9.19 Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом насыщения
; (2.150)
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учётом влияния насыщения и вытеснения тока
, (2.151)
; (2.152)
м.
Коэффициент проводимости рассеяния паза ротора при насыщении
; (2.153)
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора при насыщении
; (2.154)
Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом насыщения и вытеснения тока
; (2.155)
Ом.
Сопротивление взаимной индукции обмоток в пусковом режиме
; (2.156)
Ом.
Коэффициент с1пнас
; (2.157)
Расчет токов и моментов
; (2.158)
Ом.
; (2.159)
Ом.
; (2.160)
А.
; (2.161)
А.
Относительные значения
; (2.162)
; (2.163)
.
Критическое скольжение определяем после расчета всех точек пусковых характеристик по средним значениям сопротивлений х1нас и х2xнас, соответствующим скольжениям s = 0,2 0,5.
; (2.164)
После чего рассчитываем точку характеристики, соответствующую
sкр = 0,165; Мmax* =2,965.
Результаты расчета пусковых характеристик приведены в таблице 2.2.
Таблица 1.2.
Расчетная формулаЕдиницаСкольжение10,80,50,20,1Sкр= 0,165 -1,7451,5611,2340,7820,5540,709-0,830,350,20,0750,050,005-1,831,351,21,0751,051,005-1,0971,0411,0231,0091,0061,001Ом0,0520,050,0490,0480,0480,048-0,830,870,940,9750,980,998-0,8940,9040,9220,9310,9320,937Ом0,230,2330,2370,2390,240,241Ом0,1650,170,1780,1910,2050,238Ом0,1250,1260,1280,1340,1410,157-1,0141,0141,0141,0151,0161,018Ом0,1020,1120,1480,2920,5320,343Ом0,2920,2990,3080,3280,3490,399А710,1689,8643500345,7417,8А723,4703655,9511,3354,3429,3-6,9526,76,34,93,44,126-1,31,461,992,92,82,496
Пусковые характеристики представлены на рисунке 2.3.
1 - момент; 2 - ток статора
Рисунок 2.3 - Пусковые характеристики
3 Тепловой расчет
.1 Расчет объемных потерь
.1.1 Электрические потери в пазовой части в обмотке статора
, (3.1)
Вт.
где kr - коэффициент увеличения потерь, [1], kr = 1,07.
Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя
, (3.2)
где К - коэффициент, учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора и в пазовой части обмотки передается через станину непосредственно в окружающую среду, [1], К = 0,19;
a1 - коэффициент теплоотдачи с поверхности, [1], a1 = 105 Вт/(м2С).
Расчетный периметр поперечного сечения паза статора:
; (3.3)
м.
Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора:
, (3.4)
где lэкв - средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции, lэкв = 0,16 Вт/(м2С);
lэкв - среднее значение коэффициента теплопроводности внутренней изоляции для lэкв = 1,4 Вт/(м2С).
Электрические потери в лобовых частях катушек
; (3.5)
Вт.
Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей
, (3.6)
где Пл1 Пп1 - периметр условной поверхности охлаждения лобовой части одной катушки.
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри двигателя