Проектирование самолета административного класса
Дипломная работа - Транспорт, логистика
Другие дипломы по предмету Транспорт, логистика
я колесами земли ось стойки перпендикулярна поверхности земли, то ?э=0.7и ?э=1.
Для определения поперечных размеров амортизатора находим Fг - площадь, по которой газ воздействует на шток амортизатора. Зададимся значениями параметров:
,
где n0=0.8 - коэффициент предварительной затяжки амортизатора;
?0=1 - передаточное число в момент начала обжатия амортизатора;
P0=2.6тАв103[МПа] - начальное давление газа в амортизаторе;
=0.1 - коэффициент трения;
.
Когда площадь Fг известна, можно в зависимости от конструкции амортизатора найти внутренний диаметр цилиндра dц или внешний диаметр штока Dшт.
Для амортизатора с уплотнением, закрепленным на цилиндре, внешний диаметр штока равен:
.
Толщину уплотнительных колец принимаем ?у=10[мм], тогда внутренний диаметр цилиндра равен:
dцил=Dшт+2 тАв?у=120+2тАв10=0.14[м].
Начальный объем газовой камеры V0 находим по формуле (примем к=1.2):
.
Высота газовой камеры при необжатом амортизаторе:
hг.о.=4V0/?dц=4тАв0.00468/3.14тАв0.142=0.304[м].
Предельный ход амортизатора Smax и перегрузка nmax находятся по следующему алгоритму. Параметры Smax и nmax соответствуют работе Аамmax, индексы э заменяем индексами max.
Вначале вычисляем вспомогательные величины:
Аmax=1.5тАвАэ=1.5тАв58=87[кДж] - максимальная работа;
Астmax= Аmax/2=87/2=43.5[кДж] - максимальная работа, воспринимаемая одной стойкой;
?max=0.78 - коэффициент полноты диаграммы обжатия амортизатора при поглощении работы Аамmax ;
?max - передаточное число, соответствующее ходу штока Smax;
;
где Р0 и Р0* - давление в пневматиках;
;
;
; .
Полученные значения заносим в таблицу 5.
Таблица 5. Значения Smax и f.
Smax, мbf1f2f0.312274.62-3.830.790.32728.35.69-3.6920.34229.67.31-3.563.75
Строим зависимость Smax=f(f), рис.13.
Рис. 13. График зависимости Smax=f(f).
Точка пересечения кривой с осью f=0 дает значение Smax=0.3[м]. Из зависимости (2.33) следует:
Давление газа в амортизаторе при его максимальном обжатии:
[МПа], n0=0.8.
Высоту уровня жидкости hжо находим из условия равенства объемов жидкости над клапаном в необжатом состоянии и объема жидкости, перетекающей в запоршневое пространство при максимальном ходе:
[см]=0.79[м],
при этом hж0+hг0?Smax, 7.9+30.4?30.
Задаваясь значениями
Sк=Smax+(23) -конструктивний ход амортизатора,
Sк=300+2=302[мм];
h?в+h?н=dц=140[мм];
0.5(h?в+h?н)=70[мм] - средняя высота букс;
b=1.7dц=1.7140=238 [мм] - для телескопических стоек;
?hузл=2Dшт=240 [мм],
получим длину амортизатора.
Длина амортизатора в необжатом состоянии:
Lам=Sк+hж0+hг0+0.5(h?в+h?н)+b+ ?hузл=302+79+304+70+238+240=1233[мм].
Длина амортизатора при эксплуатационном обжатии:
Lэам=Lам-Sэ=1233-297=936[мм].
4.3.4 Определение нагрузок на стойку
Для коэффициента раiётной перегрузки запишем:
; где f - коэффициент безопасности, f=1.5
.f=1.3.
Из этих двух значений выбираем максимальное, таким образом , которое и будем использовать в дальнейшем.
Раiётная вертикальная и горизонтальная нагрузки на стойку равны:
,
. (4.33)
Нагрузки между спареными колёсами принимаем 0.6:0.4. Между колесами усилиераспределяется в соотношении 123.6:82.4, а усилие - 30.9:20.6.
4.3.5 Построение эпюр изгибающего и крутящего моментов
Стойка шасси является, как правило, комбинированной системой и состоит из стержней, работающих на растяжение - сжатие, и из балок, работающих на изгиб.
При раiете стойки на прочность вначале находят усилия в стержнях, т.е. разрезаем мысленно подкос и в месте разреза вводим неизвестное усилие S (см. рис.14).
Записывая для стойки уравнение равновесия (сумма моментов относительно шарнира О1 равна нулю), получаем:
; S = 243[кН].
Силу S можно разложить на составляющие (см. рис.14): Sx = Sz = S?sin45=172 [кН].
Изгибающий момент Мх, действующий в плоскости ZOY, постоянен по длине стойки и равен величине . Изгибающий момент Му действует в плоскости ХОZ и в шарнире О1, его значение равно нулю.
В точках G и A значение Му равно ,
Рис.14.Схема нагружения при резанном подкосе
Эпюры изгибающих и крутящих моментов всегда строятся относительно оси стержня. Но сила Sz приложена с эксцентриситетом по отношению к оси стойки. Поэтому эпюра Му в сечении, содержащем шарнир узла крепления подкоса, имеет скачок на величину: 172?0.123=21.2 [кНм], а момент Му в точке В: 62.2-21.2=41 [кНм].
Крутящий момент Мz равен величине: Мz=30.9?0.18-20.6?0.18=1.85 [кНм].
Эпюры этих моментов представлены на рис.15 и рис.16.
Рис.15. Эпюра Му и Мz
Рис. 16. Эпюра Мх и Nц, Nш.
Соединяя точки G, A и B, O1 прямыми линиями, строим эпюру изгибающих моментов Му для стойки в целом.
Рис.17.Раiетная схема стойки в плоскости XOZ
Стойка состоит из штока и цилиндра, связанных между собой буксами (в смысле силовой схемы). В плоскости XOZ, например, для стойки можно принять раiётную схему, изображенную на рис.17. Тогда момент Му для штока равен нулю в точке С, а момент Му для цилиндра - нулю в точке D. Следовательно, линии CD и EF на эпюрах изгибающих моментов для стойки в целом (см. рис.15, 16) делят эти эпюры на две части. Так, на эпюре Му область ABO1CD соответствует цилиндру, а область CDGO - штоку.
4.3.6 Определение толщин штока и цилиндра
Раiётным для штока выбираем сечение, проходящее через центр нижней буксы, для цилиндра - сечение, содержащее шарнир узла крепления подкоса. В этих сечени
Copyright © 2008-2014 studsell.com рубрикатор по предметам рубрикатор по типам работ пользовательское соглашение