Осложнения при эксплуатации компрессорных скважин, оборудование и методы борьбы
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
где Р1 - давление у башмака подъемных труб.
Принимая потери напора на движение газа от компрессора до башмака труб равными 4 am, получим
Р1 = Рраб - 4= 27,5 - 4 = 23,5 am
?ср- средний удельный вес смеси (нефти и газа) между забоем и башмаком труб:
Удельные веса смеси у забоя у3 и у башмака у1 могут быть определены по формуле А. П. Крылова:
Для определения у1 в формулу для у3 нужно вместо Р3 поставить Р1. Имея в виду, что Qж = Qн и уж = ун, подставляя буквенные значения в формулы, получим
Тогда длина лифта будет
Диаметр лифта из условий ого работы на режиме Qопт определится по формуле
Здесь
Тогда
Принимаем стандартный диаметр d = 21/2".
Оптимальный полный удельный расход газа (включая собственный газ скважины) определяем по формуле:
Удельный расход нагнетаемого (искусственно) газа с учетом растворимости газа составит
Суточный расход газа будет
Vсут=Rопт н Q= 125 X 96 = 12000 м3/сутки.
случай
Расiитать и подобрать лифт для скважины, допускающей практически не ограниченный (противодавлением Р3) отбор жидкости, т. е. допускающей значительное снижение забойного давления.
Дано: глубина скважины Н = 920 м; интервал фильтра hф = 900 - 920 м; диаметр скважины D = 6"; пластовое давление Рп = 28 am; удельный вес нефти ун = 0,85; газовый фактор Go= 75 м3/т; коэффициент продуктивности К=5 т/ат сутки. Индикаторный график притока имеет прямолинейный характер. Допустимый удельный расход нагнетаемого газа (исходя из технико-экономических соображений) составляет 400 м3/т.
Искомыми параметрами в данном случае будут размеры лифта (L и d), дебит скважины и расход газа.
Так как отбор жидкости не ограничен, то для получения наименьшего давления на забое скважины длину лифта берем равной глубине скважины до верхних отверстий фильтра, т. е. L = H - 20 = 900 м.
Полный удельный расход газа, допускаемый по условиям задачи, равен
Rои = Rо н + Go = 400 + 75 = 475 м3/т.
Для определения давления у башмака, а, следовательно, и у забоя воспользуемся графиком (рис. 9) зависимости между давлением у башмака и удельным расходом газа. Для этого от точки 475 на оси абiисс проводим вертикаль до линии L = 900 м и поворачиваем влево. На оси ординат получаем приближенное значение давления у башмака, равное Р1=10am. Дебит скважины определяем по уравнению притока, принимая Р3=Р1:
Q= К(РП - Р3) = 5(23-10) = 90 т/сутки.
Рис. 9. Зависимость между давлением у башмака и удельным расходом газа Rо для подъемника d=2,5" при Р2=1,2ата и у=0,9
Примечание. Для других диаметров величину Rо, полученную
по графику, нужно умножать на следующие коэффициенты: для
" труб на 1,2, для 3" на 0,912, для 4" на 0,80.
Диаметр лифта определим по формуле
,
где
Тогда
Принимаем стандартный диаметр d = 3". Суточный расход нагнетаемого газа с учетом поправочного коэффициента на 3" трубы (см. примечание к рис.14) составит
сут = 400х90x0,912 = 32 830 м3/сутки.
Так как при определении Р1 пользовались графиком для 2,5" труб, а по раiету получились 3" трубы, то значения Р, а следовательно, и Q могут быть уточнены по формулам Л. П. Крылова.
Заключение
В данной курсовой работе были рассмотрены компрессорная эксплуатация нефтяных скважин, при которой подъем жидкости из скважины происходит под действием энергии сжатого воздуха, нагнетаемого в скважины, основные осложнения при компрессорной эксплуатации скважин.
Произведен раiет лифтов при различных условиях работы при ограниченном и неограниченном отборах жидкости, так как в практике раiетов компрессорных лифтов могут быть два случая: первый-отбор жидкости из скважины, а, следовательно, и минимальное давление на забое ограничены по геолого-техническим условиям; второй-отбор жидкости из скважин по геолого-техническим условиям практически не ограничен.
Также описаны конструкции воздушных подъемников, оборудование устьев компрессорных скважин, методы снижения пусковых давлений.