Geum.ru

Дипломная работа по предмету Физика

  • 201. Повышение надежности электроснабжения потребителей н.п. Орлово Армизонского района Тюменской области с выбором оборудования на ПС 110/10 кВ "Орлово"
    Дипломы Физика

    Статьи затрат2003 г. факт2004 г.Отклонение от прошлого годапланфакт123451.Сырье и материалы2600930591,630591,6+4582,81.1.Запасные части9694,517185,617185,6+7491,11.2.Трансформаторное, турбинное, компрессорное масло3512210,42010,4+1859,21.3.Другие материалы в том числе:14426,411195,611195,8-3230,6- стройматериалы4183,61297,31297,3-2886,3- изоляционные материалы3606,63830,63830,6+224- смазочные материалы для тракторных средств865,64646-819,5- металл4039,350355035+995,7- кабельная продукция1587101101-1486- прочие услуги144,4885,7885,7+741,52. Услуги производственного характера1788,03764437644+197642.1.Транспортные расходы по перевозке грузовв том числе:13281328- грузовой транспорт132813282.2.Затраты на ремонт подрядным способомиз них:178803631636316-18436- текущий ремонт14430043004-156,4- капитальный ремонтв том числе1773636015,636015,6+18279,6внутренний подряд из него ПРП1820,7754,3754,31066,4ТЭСР473,60,00,0473,6ПНП2268,33823821886,33.Энергия со стороны264034753475-3863.1.Электроэнергия246531513151-6863.2.Теплоэнергия175324324-1494.Затраты труда на оплату из них5266771344,571344,5-186774.1.Заработная плата45798,262038,762038,1-16239,94.2.Выплаты по районному коэффициенту6869,89305,89305,8-2436,15.Отчисления на социальные нужды из них18960,3218771,1218771,1-2910,75.1.Отчисления в пенсионный фонд14746,617059,917059,9-2313,25.2.Отчисления на социальное страхование2106,722672266,6-159,85.3.Обязательное страхование от несчастных случаев210,9285,4285,3-74,45.4.Обязательное медицинское страхование1896,12258,82259,3-363,26. Амортизация5727,98408684086-268077.Прочие затраты в том числе43758,270675,270675,1-26916,97.1.Налоги, включаемые в себестоимость361,2908,8904,8-543,67.2.Остальные затраты4339769766,469770,3-26373,38.Всего затрат на производство225791,5326063,4326063,7-100272,39.Себестоимость товарной продукции225791,5326063,4326063,7-100272,3Себестоимость товарной продукции увеличилась по сравнению с прошлым годом на 100272,7 тыс. рублей по сравнению с планом на 0,3 тыс. рублей. Увеличение произошло за счет роста таких статей как амортизация на 26807 тыс. рублей, отчисления на социальные нужды на 2910,7 тыс. рублей. Затраты на оплату труда возросли на 16239,9 тыс. рублей, сырье и материалы на 11582,6 тыс. рублей. Таким образом, произошло увеличение всех затрат по сравнению с прошлым годом.

  • 202. Повышение энергетической эффективности судовой энергетической установки
    Дипломы Физика

    • Рис.4.2 Принципиальная схема масляной системы
    • В случае выхода из строя одного из насосов 3 или 4 включается резервный насос 12. Прокачка масла перед пуском может осуществляется насосом 12 или насосом 13 с ручным приводом. Свежим маслом система заполняется через маслосборники 2 резервным или ручным насосом из запасной 11 или цистерны сепарированного масла 14. Отработавшее масло удаляется через маслосборники 2 самотеком в сточную цистерну 20, которая оборудована змеевиковым подогревателем 21.
    • Из сточной цистерны масло насосом 12 или 13 подается в отстойную цистерну 15.
    • Вспомогательные дизели 8 имеют смазочную систему с "мокрым" картером. Заполнение системы свежим маслом производится в картеры дизелей насосом 13 с ручным приводом. Отработавшее масло из картера сливается самотеком в цистерну 20.
    • Вместимость цистерн в м3 определяется
    • запасных
    • Vэт = [1,1 (ах × х × Сcir × Pe + xb × Сcirb × Peb) × ?а + ам × ?Р] / ?м =
    • = [1,1 (0,65 × 2 × 0,0011 × 442 + 1 × 0,00136 × 110) × 240 + 2,7 × 1192] / 899 = 3,87 м3;
    • циркуляционных (маслосборников) главных двигателей, при этом используем значение средней скорости поршня двигателя марки 6ЧНР30/38, имеющего ход поршня S = 0,38м
    • cm = S · n / 30 = 0,38 · 330 / 30 = 4,18 м/с.
    • Полученное значение cm < 6,5 м/с - двигатель тихоходный, для тихоходных дизелей
    • Vцмг = (8,5¸13,6) × Pe × 10-4 =
    • = 10 × 442 × 10-4 = 0,442 м3;
    • циркуляционных (маслосборников) вспомогательных двигателей, для них, как для быстроходных дизелей
    • Vцмв = (5,5¸6,8) × Peb × 10-4 = 6,0 × 110 × 10-4 = 0,066 м3;
    • расходных (или сепарированного масла)
    • Vрм = (1,1¸1,5) × Vцмг = 1,2 × 0,442 = 0,583 м3;
    • сточных и отстойных
    • Vсм = 1,1 × (?Vцмг + ?Vцмв) = 1,1 × (0,972 + 0,132) = 1,21 м3,
    • где Сcir и Сcirb - удельные эффективные расходы масла главного и вспомогательного двигателей, кг/ (кВт×ч), из табл.4 и 2, соответственно, Сcir = 0,0011 кг/ (кВт×ч) и Сcirb = 0,00136 кг/ (кВт×ч);
    • ам - удельная масса масла в сточных цистернах или картерах двигателей, принимаемая равной для тихоходных дизелей 2,7 кг/кВт, быстроходных - 2,95 кг/кВт;
    • ?м - плотность масла, принимаемая равной 899 кг/м3;
    • ?Vцмг и ?Vцмв - суммарная вместимость маслосборников или картеров главных и вспомогательных двигателей, м3,
    • ?Vцмг = х × Vцмг = 2 × 0,442 = 0,972 м3 и ?Vцмв = xb × Vцмв = 2 × 0,066 = 0,132 м3.
    • Подачи насосов в м3/ч определяются:
    • резервного циркуляционного
    • Qнц = (1,2¸1,6) × атм × be × Pe × Qн / (См × ?м × ?tм) =
    • = 1,2 × 0,06 × 0, 204 × 442 × 41800 / (2,1 × 899 × 10) = 15,8 м3/ч;
    • маслоперекачиващего (для заполнения расходных цистерн)
    • Qнп = Vрм / ? = 0,583/1 = 0,583 м3/ч,
    • где атм - доля теплоты, отводимая маслом, принимаемая равной для тихоходных дизелей 0,05¸0,07, быстроходных - 0,07¸0,08, принимаем атм = 0,06;
    • Qн - низшая удельная теплота сгорания топлива, принимаемая равно для дизельного топлива 42700 кДж/кг, моторного - 41800 кДж/кг, принимаем Qн = 41800 кДж/кг;
    • См - теплоемкость масла, принимаемая равной 2¸2,2 кДж/ (кг×К), принимаем См = 2,1 кДж/ (кг×К);
    • ?tм - разность температур масла на входе и выходе из дизеля, принимаемая равной 6¸12 °С, принимаем ?tм = 10°С.
    • Выбираем шестеренный насос марки ШФ 0,8-25-0,58/25Б обеспечивающий подачу 0,58 м3/ч при давлении нагнетания 2,5 МПа, частоте вращения 1430 об/мин, мощности приводного электродвигателя 1,0 кВт, имеющего габариты 590х217х245 мм и сухую массу 26 кг.
    • Производительность сепаратора Qсм в м3/ч определяется из условия обеспечения необходимой кратности очистки масла
    • Qсм = (1,5¸3,5) × ?Vцм / ?с = 2,0 × 1,104/8 = 0,28 м3/ч,
    • где 1,5¸3,5 - кратность очистки масла (больше значения для тихоходных дизелей), принимаем 2,0;
    • ?Vцм - суммарная вместимость маслосборников главных и вспомогательных двигателей, м3, ?Vцм = ?Vцмг + ?Vцмв = 0,972+ 0,132 = 1,104 м3;
    • ?с - время работы сепаратора в сутки, равное 8¸12 ч, принимаем ?с = 8 ч.
    • Подойдет сепаратор марки НСМ-2 производительностью 0,5 м3/ч, мощностью электропривода 2,2 кВт, габаритами 1050х500х1190 мм и массой нетто 265 кг.
    • 4.3 Расчет и модернизация системы охлаждения
    • Система водяного охлаждения предназначена для отвода от втулок цилиндров, крышек цилиндров, смазочного масла, газовыпускного коллектора у крупных дизелей без наддува и других механизмов энергетической установки. В дизельных установках система водяного охлаждения, как правило, двухконтурная. Вода внутреннего контура охлаждает двигатели, а в открытом внешнем контуре через водяной и масляный охладители (холодильники) прокачивается забортная вода. Циркуляция воды в системе охлаждения осуществляется обычно центробежными насосами.
    • Система охлаждения главных двигателей и двигателя дизель-генератора - двухконтурная.
    • Система охлаждения внутреннего контура - замкнутая с принудительной циркуляцией. Охлаждение пресной воды внутреннего контура, масла и наддувочного воздуха осуществляется забортной водой в охладителях.
    • Главная магистраль (соединительная труба) забортной воды соединяет выгороженные в корпусе ящик забортной воды и бортовой кингстонный ящик.
    • Вода, поступающая из кингстонного ящика, проходит через фильтр, а в ящике забортной воды - через сетчатые отбойные листы.
    • Принципиальная схема системы водяного охлаждения показана на рис.4.3 Вода внутреннего контура насосом 26, навешенным на дизель 28, по распределительной трубе 27 подается в зарубашечное пространство дизеля и турбокомпрессора 29. Нагретая вода направляется из дизеля и турбокомпрессора в терморегулятор 8, который в зависимости от температуры воды распределяет ее поток в водо-водяной холодильник 9 и на перепуск. После водяного холодильника оба потока смешиваются и поступают во всасывающую магистраль насоса 27. Наиболее высоко расположенные на турбокомпрессоре и дизеле участки трубопровода внутреннего контура соединены трубами 1, 2 с расширительной цистерной 3, которая сообщается с атмосферой. Расширительная цистерна обеспечивает по трубопроводу 6 отвод паров воды и воздуха из системы водяного охлаждения, по трубопроводам 5 и 4 - пополнение убыли воды во внутреннем контуре и ее слив при переполнении цистерны.
    • Прием забортной воды осуществляется через днищевой и бортовой кингстоны, расположенные в ящиках забортной воды 20, 16, соединенных трубопроводом. Забортная вода из ящика забортной воды 20 или 16 через парный фильтр 19 подается насосом внешнего контура 25, навешенным на дизель, последовательно в холодильники надувочного воздуха 12, масла 10 и охлаждающей воды внутреннего контура 9, а затем по трубе 7 сливается за борт или по трубе 15 поступает в ящик забортной воды. В трубопроводе 23 циркулирует масло смазочной системы дизеля, а в трубопроводе 13 - надувочный воздух. Забортной водой охлаждаются компрессоры 11. По трубопроводу 30 вода поступает на охлаждение подшипников валопровода, смазку дейдвудной трубы и др.
    • В случае выхода из строя насоса внутреннего контура 26 забортная вода насосом 25 будет подаваться ко всем потребителям и через трехходовой клапан по трубе 24 - в распределительную трубу 27. Из дизеля по трубе 7 вода направляется за борт или в ящик забортной воды.
    • Рис.4.3 Принципиальная схема системы водяного охлаждения
    • Вспомогательный дизель имеет независимую систему водяного охлаждения и отдельную расширительную цистерну. Забортная вода к нему подводится по трубопроводу 17. Трубопровод 18 служит для подачи воды в систему водоснабжения судна.
    • В качестве резервного может быть использован насос общесудового назначения, который подает воду по трубопроводу 21.
    • Внутренний контур охлаждения на всех двигателях целиком смонтирован заводом-поставщиком. Заполнение внутренних контуров охлаждения главных двигателей производится от системы водоснабжения водой через поплавковые клапаны в расширительных бачках емкостью по 25 л.
    • Вода от всех охлаждаемых агрегатов отводится за борт.
    • Подача насосов в м3/ч определяется:
    • внутреннего контура
    • Qвв = (1,2¸1,3) × атв× be × Pe × Qн / (Св × ?в × ?tв) =
    • = 1,25 × 0,15× 0, 204 × 442 × 41800 / (4,19 × 1000 × 10) = 14,8 м3/ч;
    • внешнего контура
    • Qвэ = (1,4¸1,5) × (атв+ атм) ×be ×Pe × Qн / (Сэ×?э×?tэ) =
    • = 1,45 × (0,15 + 0,08) × 0, 204 × 442 × 41800 / (3,98 × 1020 × 20) = 14,8 м3/ч,
    • где атв - доля теплоты, отводимая водой, принимаемая равной для тихоходных дизелей с наддувом 0,12¸0,17, быстроходных - 0,15¸0, 20, принимаем атв = 0,15;
    • атм - доля теплоты, отводимая маслом, от всего количества теплоты, введенного с топливом, для главных двигателей [4, стр.143] атм = 0,08;
    • Св и Сэ - теплоемкости пресной воды внутреннего контура и забортной воды внешнего контура, равные 4,19 и 3,98 кДж/ (кг×К) соответственно;
    • ?в и ?э - плотности воды внутреннего контура и забортной воды, равные 1000 и 1020 кг/м3 соответственно;
    • ?tв и ?tэ - разности температур воды во внутреннем контуре на выходе и входе в дизель и во внешнем контуре на выходе и входе в холодильник, принимаемые равными 10¸12°С и 15¸25°С соответственно, принимаем ?tв = 10°С и ?tэ = 20°С.
    • В целях унификации обычно принимают Qвв = Qвэ = 14,8 м3/ч.
    • Поверхность охлаждения в м2 водяного холодильника определяется:
    • Fхв = атв × be × Pe × Qн / (3600 × kтв × ?tвср) =
    • = 0,15 × 0, 204 × 442 × 41800 / (3600 × 1,0 × 35) = 4,93 м2,
    • где kтв - общий коэффициент теплопередачи от воды к воде, равный для трубчатых холодильников 0,58¸0,82 кВт/ (м2×К), пластинчатых - 1,00¸1,16 кВт/ (м2×К), принимаем пластинчатый холодильник с kтв = 1,0 кВт/ (м2×К);
    • ?tвср = [ (tв` - tз`) - (tв`` - tз``)] / 2,3 lg [ (tв` - tз`) / (tв`` - tз``)] =
    • = [ (80 - 32) - (70 - 45)] / 2,3 lg [ (80 - 32) / (70 - 45)] = 35°С
    • среднелогарифмическая разность температур для противоточных холодильников, °С;
    • tв` и tв`` - температуры воды во внутреннем контуре на выходе из дизеля и холодильника, принимаемые равными 75¸90 °С и 65¸80 °С соответственно, принимаем tв` = 80°С и tв`` = 70°С;
    • tз`` и tз` - температуры забортной воды на входе и выходе из водяного холодильника, принимаемые равными 30¸32 °С и 45¸50 °С соответственно, принимаем tз` = 32°С и tз`` = 45°С.
    • В системах водяного охлаждения получают распространение холодильники пластинчатого типа.
    • 4.4 Расчет и модернизация системы сжатого воздуха
    • Система сжатого воздуха предназначена для обеспечения пуска главных и вспомогательных двигателей, подачи звукового сигнала, подпитки пневмоцистерн и работы пневматических систем автоматического регулирования и управления. В ее состав входят компрессоры, пусковые и тифонные баллоны, баллоны для технологических и хозяйственных нужд и система трубопроводов с арматурой и КИП.
    • Вместимость баллонов в м3 определяется:
    • пусковых
    • ?Vпб = uп×Vs× z ×x ×пр × ро / (рб1 - рб2) =
    • = 10 × 0,027× 6 × 2 × 12 × 0,098/ (3 - 0,5) = 1,01 м3;
    • для тифона
    тб = kн × uт×?с × ро / (рт1 - рт2) =

  • 203. Подземное электроснабжение. Шахтные силовые кабели
    Дипломы Физика

    Марка кабеляХарактеристикаОбласть применияГ и б к ие с и л овне кабелиКРПСНШахтный, гибкий, с резиновой изоляцией, повышенной износостойкости, неэкранированный, в шланге из маслобензиностойкой резнны, не распространяющей горениеДля присоединения энергоприемников напряжением до 400 В(ГРШН)ГРШЭТо же, но экранированныйТо же, до 700 В » , до 1200 В Дня присоединения забойных машин, работающих на крутых и наклонных пластах в комплексе с барабанным подборщикомГРШЭ-1140То жеГРШЭПТо же, но повышенкой прочностиШРБЭШахтный, особо гибкий, с резиновой изоляцией, в резиновой негорючей оболочке, экранированныйДля питания ручных бурильных инструментов при напряжении до 220 ВГВШОПШахтный, гибкий, с поливинилхлоридной изоляцией, экранированныйДля систем электроснабжения с опережающим отключениемШВБЭШахтный, особо гибкий, с поливинилхлоридной изоляции в поливинилхлоридной оболочке, не распространяющей горение экранированныйДля питания ручных бурильных инструментов при напряжении до 700 ВЭВТШахтный, силовой, с изоляцией из поливинилхлоридного пластиката, с вспомогательными и заземляющей жилами, экранированный, с защитной стальной броней, в поливинилхлоридном шлангеДля подключения энергопотребителей, периодически подвергающихся переноске при напряжении 660; 1140 и 6000 ВБ р о н и р о в а н н ы е ка б е л иСБВ свинцовой оболочке бронированный стальными лентами с изоляцией из пропитанной бумаги, с защитным покровомДля прокладки по горизонтальным и наклонным выработкам в действующих шахтах (в камерах наружный слой снимается) и подключения токоприемников до 6 кВСБн, СБГ, СБлнВ свинцовой оболочке, брони-То же, без снятия защитного покроварованный стальными лентами с изоляцией из пропитанной бумагиСБШвВ свинцовой оболочке, с поливинилхлоридньм шлангом То же, что СБ, СБн И СБГ, но с обедненно-пропитанной изоляцией.То же, что СБ, но с поливинилхлоридньм шлангомТо же То же, может быть проложен в выработках с углом падения до 45° То жеСБ-В, СБи-В,СВГ-В, СБлм-ВСПШв, СБ2лШв

  • 204. Поиск резонансного поглощения аксионов, излучаемых при М1-переходе 57Fe на Солнце
    Дипломы Физика

    Данные по вспышке сверхновой SN1987A позволили ввести запрет на массу аксиона превышающую 10-3 эВ. Этот предел на массу аксиона получен из ограничений на константу взаимодействия аксиона с фотонами gA? и справедлив только для DFSZ аксиона, поскольку, как отмечалось выше, в отличие от DFSZ-аксиона адронный аксион не имеет прямого взаимодействия с лептонами, поэтому ограничения на его массу слабее. Данные по сверхновой SN1987A, в моделях адронного аксиона в которых взаимодействие аксионов с фотонами сильно подавлено [], не исключают возможности существования адронного аксиона с массой в несколько эВ []. Таким образом, из астрофизических данных, аксион, решая проблему СР-несохранения и оставаясь кандидатом на скрытую массу, должен иметь массу в диапазоне 10-5-10-3 эВ. Для адронного аксиона существует дополнительное окно диапазоне (0.1-10) эВ. Ограничения на массу аксиона (и на значение энергии fA при которой происходит нарушения PQ-симметрии), полученные в прямых лабораторных экспериментах совместно с астрофизическими ограничениями показаны на рис. 11.

  • 205. Поиск солнечных аксионов с помощью резонансного поглощения ядрами 169Tm
    Дипломы Физика
  • 206. Поляриметрические методы анализа
    Дипломы Физика

    2. Âñòàâüòå â ãíåçäî ïîëÿðèìåòðà êþâåòó ñ èçâåñòíîé êîíöåíòðàöèåé ðàñòâîðà. Ïëàâíî ïîâîðà÷èâàÿ êþâåòó âîêðóã åå îñè, äîáåéòåñü ìàêñèìàëüíîãî îòêëîíåíèÿ ñòðåëêè ïðèáîðà. Íàëè÷èå êþâåòû ñ ðàñòâîðîì íà ïóòè èçëó÷åíèÿ èñòî÷íèêà ñâåòà ïðèâîäèò ê ïîâîðîòó ïëîñêîñòè ïîëÿðèçàöèè ñâåòîâîãî ëó÷à, ïîýòîìó òåïåðü, ïðè îðèåíòàöèè àíàëèçàòîðà ïîä óãëîì j=j0, èíòåíñèâíîñòü ïðîøåäøåãî ÷åðåç àíàëèçàòîð ñâåòîâîãî ïó÷êà áóäåò ìåíüøå ìàêñèìàëüíîé. Ìåäëåííî ïîâîðà÷èâàÿ àíàëèçàòîð, íàéäèòå òàêóþ åãî îðèåíòàöèþ, ïðè êîòîðîé èíòåíñèâíîñòü ñâåòà áóäåò ìàêñèìàëüíîé. Çàôèêñèðóéòå çíà÷åíèå êîíöåíòðàöèè Ñ è ñîîòâåòñòâóþùèå çíà÷åíèÿ j=j1. Ðàññ÷èòàéòå âåëè÷èíó óãëà ïîâîðîòà Dj ïëîñêîñòè ïîëÿðèçàöèè ñâåòà â ðåçóëüòàòå åãî ïðîõîæäåíèÿ ÷åðåç ðàñòâîð:

  • 207. Потери электроэнергии в распределительных электрических сетях
    Дипломы Физика

     

    1. Железко Ю.С. Расчет, анализ и нормирование потерь электроэнергии в электрических сетях. - М.: НУ ЭНАС, 2002. - 280с.
    2. Железко Ю.С. Выбор мероприятий по снижению потерь электроэнергии в электрических сетях: Руководство для практических расчетов. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 176с.
    3. Будзко И.А., Левин М.С. Электроснабжение сельскохозяйственных предприятий и населенных пунктов. - М.: Агропромиздат, 1985. - 320с.
    4. Воротницкий В.Э., Железко Ю.С., Казанцев В.Н. Потери электроэнергии в электрических сетях энергосистем. - М.: Энергоатомиздат, 1983. - 368с.
    5. Воротницкий В.Э., Заслонов С.В., Калинкина М.А. Программа расчета технических потерь мощности и электроэнергии в распределительных сетях 6 - 10 кВ. - Электрические станции, 1999, №8, с.38-42.
    6. Железко Ю.С. Принципы нормирования потерь электроэнергии в электрических сетях и программное обеспечение расчетов. - Электрические станции, 2001, №9, с.33-38.
    7. Железко Ю.С. Оценка потерь электроэнергии, обусловленных инструментальными погрешностями измерения. - Электрические станции, 2001, №8, с. 19-24.
    8. Галанов В.П., Галанов В.В. Влияние качества электроэнергии на уровень ее потерь в сетях. - Электрические станции, 2001, №5, с.54-63.
    9. Воротницкий В.Э., Загорский Я.Т., Апряткин В.Н. Расчет, нормирование и снижение потерь электроэнергии в городских электрических сетях. - Электрические станции, 2000, №5, с.9-13.
    10. Овчинников А. Потери электроэнергии в распределительных сетях 0,38 - 6 (10) кВ. - Новости ЭлектроТехники, 2003, №1, с.15-17.
  • 208. Преобразователи частоты для управления асинхронного двигателя
    Дипломы Физика

    После опроса флага начала периода, происходит опрос изменения переменной задатчика интенсивности и сравнения переменной задатчика с рядом констант, которые определяют выход на ветку с формированием нужной частоты. Способ формирования различной частоты следующий. Дискретность изменения частоты 5 Гц. Следовательно, существует 10 веток программы. Для формирования различной частоты можно либо менять частоту опорного сигнала, либо менять количество ступеней. Менять частоту опорного сигнала не возможно по причине того, что все элементы силовой схемы рассчитаны под номинальную постоянную опорную частоту. Следовательно, менять частоту модулирующего сигнала возможно, только изменяя количество ступеней. В таком способе тоже есть недостатки, например, разное качество выходного сигнала при разной частоте, объясняемое тем, что при снижении частоты, формирование синуса происходит более точно, в следствии большего количества ступеней аппроксимации синуса. Следовательно, для разной частоты используются различные ветки программы с разными ссылками на таблицы и соответственно с разным значением счетчиков номера элемента таблицы. После того как была выбрана нужная ветка программы, начинается формирование кода регистров каналов ШИМ пропорционального коду модуляции. Принцип формирования в следующем. В таблицу заносятся двенадцать значений (для упрощения и качественной оценки работы программы). Т.е. аппроксимация синуса состоит из двенадцати элементов. Причем элементы с первого по шестой и с седьмого по двенадцатый одинаковы. Описывают две полуволны. Как будет ниже определено в расчетах, максимальное значение счетчика опорного кода(СОК) 256. При занесении значения СОК равного 133 в регистр ШИМ значение модуляции будет равно нулю. Для формирования синуса ветка программы делится на две части: положительная и отрицательная полуволна. При формировании положительной полуволны к среднему значению СОК прибавляется значение элемента таблицы помноженного на значение модуляции и деленного пополам. Это значение записывается в регистр данных канала ШИМ При формирование отрицательно волны, происходит вычитания из среднего значения СОК произведения. Следует отметить, что вычисление происходит только для верхних ключей, нижние ключи работают в комплиментарном режиме. Так же на аппаратном уровне задается значение мертвого времени. Как может показаться, использование 10 ти веток не рационально. Но как было сказано выше, задача максимально сократить время выполнения программы, а этого можно добиться путем максимального сокращения различных переменных. При формировании веток программ мы избавились, как минимум от трех переменных. Кроме того, память программ контроллера 32кБ. Данная программа с десятью ветками занимает максимум 5кБ, следовательно, количество веток можно увеличить для более точного изменения частоты. Важно отметить, что выход на обработку программы прерывания происходит только раз за два периода ШИМ. Это связанно с тем, что за один период ШИМ контроллер не успеет обработать подпрограмму прерывания. Время выполнения данной подпрограммы примерно 70 мкс. Период ШИМ 50 мкс. На рисунке представлено формирование ШИМ.

  • 209. Прецизионный двухконтурный термостат
    Дипломы Физика

    Общим и существенным для всех контактных методов измерения температуры является то, что всякий прибор, измеряющий температуру среды, должен находиться с ней в тепловом равновесии. Основными узлами всех приборов для измерения температуры являются: чувствительный элемент, где реализуется термометрическое свойство, и связанный с ним измерительный прибор, который измеряет численные значения этого свойства. В газовой термометрии термометрическим свойством является температурная зависимость давления газа (при постоянном объёме) или объёма газа (при постоянном давлении), соответственно различают - газовый термометр постоянного объёма и газовый термометр постоянного давления. Термометрическое вещество в этих термометрах - газ, приближающийся по своим свойствам к идеальному. Уравнение состояния идеального газа pV = RT устанавливает связь абсолютной температуры Т с давлением р (при постоянном объёме V) или Т с объёмом V (при постоянном давлении). Газовым термометром измеряют термодинамическую температуру. Точность прибора зависит от степени приближения используемого газа (азот, гелий) к идеальному [2]. В конденсационных термометрах термометрическим свойством является температурная зависимость давления насыщенных паров жидкости. Чувствительный элемент - резервуар с жидкостью и находящимися с ней в равновесии насыщенными парами - соединён капилляром с манометром. Термометрические вещества - обычно низкокипящие газы: кислород, аргон, неон, водород, гелий. Для вычисления температуры по измеренному давлению пользуются эмпирическими соотношениями. Диапазон применения конденсационного термометра ограничен. Высокоточные термометры (до 0,001 град) служат для реализации реперных.

  • 210. Прибор для измерения толщины слоя коррозии
    Дипломы Физика

    • Глава III
    • 3.1 Разработка преобразователя постоянного тока
    • Применение преобразователя постоянного напряжения в переменное обусловлено следующими причинами:
    • Датчик используемый в приборе является индуктивным, поэтому и питаться он.:. должен только переменным током. Что актуально и при
      питании от источников постоянного тока.
    • Даже при питании прибора от судовой сети напряжением 220 В промышленной частоты 50 Гц, для повышения КПД и чувствительности прибора, рекомендуется использовать преобразователь (генератор) частоты на 400 Гц.
    • До недавнего времени преобразование напряжения осуществлялось в основном с помощью электромагнитных и вибрационных преобразователей. Однако ведущее место в области преобразования постоянного напряжения принадлежит статическим полупроводниковым преобразователям на транзисторах и тиристорах.
    • Статические преобразователи по сравнению с электромагнитными и вибрационными имеют следующие достоинства: из-за отсутствия движущихся контактов они обладают высокой устойчивостью к механическим перегрузкам и вибрациям, благодаря возможности получения высоких частот колебаний напряжения от нескольких сотен герц до 20-40 кГц существенно уменьшаются габариты, масса трансформатора и фильтрующих цепей выпрямителя, они имеют .высокий КПД 70-80%, не создают акустических помех, могут быть выполнены в виде монолитных герметичных блоков, не чувствительными к действию влаги.
    • В основе работы статического преобразователя напряжения лежит принцип прерывания напряжения постоянного тока в первичной обмотке трансформатора. Наибольшее применение в устройствах радиоэлектронной аппаратуры в качестве силовых переключающих элементов получили транзисторы.
    • Для увеличения КПД преобразователя необходимо, чтобы время перехода транзисторов из состояния «Включено» в состояние «Выключено» было . возможно меньшим.
    • Наиболее целесообразно, в нашем случае, использовать однотактный или двухтактный преобразователь.
    • Но в однотактной схеме генератора существует постоянное подмагничивание сердечника трансформатора вызванное тем, что через транзистор, а значит и через коллекторную обмотку ток может протекать только в одном направлении. Подмагничивание ухудшает условия передачи мощности из коллекторной обмотки во вторичную обмотку трансформатора, снижает КПД.
    • Преобразователи собранные по однотактной схеме целесообразно использовать лишь при .малых преобразующих мощностях (1-2 Вт), а так же в цепях где требуются высокие постоянные напряжения и малые токи, например для питания электронно-лучевых трубок.
    • От вышеперечисленных недостатков свободна двухтактная схема генератора. В отличии от однотактного в двухтактном генераторе можно получать более прямоугольные импульсы тока и следовательно, обеспечить более высокий КПД, большее постоянство выходного напряжения.
    • Наибольшее распространение на практике получила схема преобразователя с общим эмиттером, позволяющая при малых напряжения источника питания получить высокий КПД. Таким образом выбираем двухтактный преобразователь собранный по схеме с общим эмиттером.
    • 3.2 Описание работы преобразователя
    • В состав двухтактного преобразователя (рисунок 2.0) входят два транзистора типа p-n-р или n-р-n, трансформатор и два стабилитрона.
    • Для обеспечения запуска преобразователя служит резистор R1. На резисторе R1 создается падение напряжения около 0,5-1,0В, которое минусом прикладывается к базе, способствуя тем самым отпиранию транзисторов. Как только будет подано напряжение первичного источника питания Un, через транзисторы пойдет ток Iк. Из-за разброса параметров транзисторов величина тока через них может быть неодинакова. Это приведет к тому, что магнитный поток, возникающий в первичной обмотке I' увеличится. Благодаря этому наводимая э.д.с. в других обмотках I'', II' и II'' будет иметь полярность указанную на схеме.
    • Как видно из схемы, на базе первого транзистора появляется отрицательное напряжение относительно эмиттера, а на базе транзистора -два положительное. Следовательно, VT1 будет открыт, а VT2 закрыт. Транзистор VT1 будет открыт .до тех пор, пока в обмотке I' наводится э.д.с-., т.е. изменяется магнитный поток. Это изменение будет проходить до тех пор, пока коллекторный ток VT1 изменяется до тока насыщения или магнитный поток в сердечнике не достигнет насыщения. Как только коллекторный ток VT1 или магнитный поток в сердечнике достигнет насыщения, скорость изменения магнитного потока станет равной нулю, что приведет к уменьшению до нуля наводимой в обмотке э.д.с., что в свою очередь приведет к уменьшения тока IK1.
    • Уменьшение тока IK1 приводит к появлению в обмотках трансформатора э.д.с., противоположной по знаку предыдущему состоянию (указанному на схеме в скобках) . В результате VT2 откроется, a VT1 закроется. В дальнейшем процесс периодически повторяется.
    • В целях защиты транзисторов от пробоя их шунтируют стабилитронами с напряжением стабилизации, равным 2Un.
    • При нарастании напряжения из-за индуктивности рассеяния в момент запирания транзистора пробивается один из шунтирующих стабилитронов VD1 или VD2, предохраняя тем самым транзистор от пробоя.
    • 3.3 Расчет преобразователя
    • 3.3.1 Исходные данные
    • f = 400 Гц, Un = 12 В, R1 = 12 кОм, R2 = 1 кОм, U2 = 10 В, I, = 0.7 А, г| = 0.7.
    • 3.3.2 Определяем входной ток преобразователя
  • 211. Приводной газотурбинный двигатель для энергоустановки
    Дипломы Физика

    Тип диффузора : лопаточныйРезультаты расчета:Политропический КПД нагнетателя : 0.820Степень повышения давления в нагнетателе : 1.45Количество ступеней : 2Геометрия проточной части:Диаметр втулки на входе d0, мм : 172.63Диаметр покрывного диска на входе D0, мм : 306.15Диаметр входа (средний) в лопатки РК D1, мм : 315.34Диаметр на выходе из РК D2, мм : 639.38Диаметр на входе в диффузор D3, мм : 735.29Диаметр на выходе из диффузора D4, мм : 991.04Ширина проточной части на D1 b1, мм : 57.51Ширина проточной части на D2 b2, мм : 23.08Ширина проточной части на D3 b3, мм : 33.46Ширина проточной части на D4 b4, мм : 33.46Линейный размер Х, мм : 191.81Угол наклона входной кромки лопаток gamma, град : 15.00Угол наклона покрывающего диска teta, град : 12.00Радиус покрывающего диска Rp, мм : 30.00Радиус основного диска Rv, мм : 70.00Геометрия лопаточных венцов:РК:Геометрический угол входа Beta1_g, град : 35.00Геометрический угол выхода Beta2_g, град : 55.00Количество лопаток z2, шт. : 19Радиус кривизны средней линии Rл, мм : 713.34Радиус разметочной окружности R0, мм : 591.14ЛД:Геометрический угол входа Alf1_g, град : 26.00Геометрический угол выхода Alf2_g, град : 37.53Количество лопаток ЛД z3, шт. : 23Радиус кривизны средней линии Rл, мм : 882.98Радиус разметочной окружности R0, мм : 575.57Геометрия кольцевой камеры:Средний диаметр Dср, мм : 1020.77Высота h_max, мм : 263.91Ширина b_sr, мм : 343.08Радиус покрывающего диска Rp, мм : 30.00Радиус основного диска Rv, мм : 70.00

  • 212. Применение автоматизированного адаптивного интерферометра для исследования наносмещений микрообъектов
    Дипломы Физика

    Запись голограммы происходит в фоторефрактивном кристалле. В основе процесса записи голограммы лежит фоторефрактивный эффект (ФРЭ), заключающийся в изменении коэффициента преломления среды под действием света. ФРЭ впервые был обнаружен в Лаборатории Бэлл в 1966 г. как нежелательное искажение оптического луча при прохождении через нелинейные электрооптические кристаллы LiNbO3 и LiTaO3 [6]. Было установлено, что вызванные светом изменения показателя преломления кристалла приводят к искажению фронта распространяющейся в нем световой волны и, как следствие, ограничение использования этих материалов в системах генерации второй гармоники или высокоскоростных модуляторах. Вскоре после открытия фоторефрактивного эффекта было обнаружено, что фоторефрактивный кристалл может быть возвращен в исходное состояние нагревом или равномерной засветкой. Таким образом, фоторефрактивный кристалл может быть использован для записи и стирания в реальном времени голограмм, которые теперь могут стать динамическими. К настоящему времени фоторефрактивный эффект обнаружен в большом количестве материалов: диэлектриках, полупроводниках, жидких кристаллах, органических полимерах [7-10].

  • 213. Применение метода нулевого поля для задач дифракции на включениях в плоскослоистых средах
    Дипломы Физика
  • 214. Применение спектроскопии комбинационного рассеяния света в медицине
    Дипломы Физика
  • 215. Применение спектроскопии комбинационного рассеяния света в медицине
    Дипломы Физика
  • 216. Применение трансформаторов
    Дипломы Физика

    Действие трансформатора заключается в следующем. При прохождении тока в первичной катушке / ею создается магнитное поле, силовые линии которого пронизывают не только создавшую их катушку, но частично и вторичную катушку II. Примерная картина распределения силовых линий, создаваемых первичною катушкою, изображена на рис. lb. Как видно из рисунка, все силовые линии замыкаются вокруг проводников катушки I, но часть их (на рис. lb силовые линии 1, 2, 3, 4) замыкаются также вокруг проводников катушки II. Таким образом катушка II является магнитно связанной с катушкою / при посредстве магнитных силовых линий. Степень магнитной связи катушек I и //, при коаксиальном расположении их, зависит от расстояния между ними: чем дальше катушки друг от друга, тем меньше магнитная связь между ними, ибо тем меньше силовых линий катушки / сцепляется с катушкою //. Так как через катушку / проходит, как мы предполагаем, переменный ток, т. е. ток, меняющийся во времени по какому-то закону, например по закону синуса, то и магнитное поле, им создаваемое, также будет меняться во времени по тому же закону. Например, когда ток в катушке / проходит через наибольшее значение, то и магнитный поток, им создаваемый, также проходит через наибольшее значение; когда ток в катушке / проходит через нуль, меняя свое направление, то и магнитный поток проходит через нуль, также меняя Свое направление. В результате изменения тока в катушке / обе катушки / и II пронизываются магнитным потоком, непрерывно меняющим свою величину и свое направление. Согласно основному закону электромагнитной индукции при всяком изменении пронизывающего катушку магнитного потока в катушке индуктируется переменная электродвижущая сила. В нашем случае в катушке / индуктируется электродвижущая сила самоиндукции, а в катушке II индуктируется электродвижущая сила взаимоиндукции.

  • 217. Применение электрической энергии в сельском хозяйстве
    Дипломы Физика
  • 218. Приплотинна ГЕС потужністю 2х27 МВт на річці "Т"
    Дипломы Физика

    У схемі "чотирикутник" вимикачі встановлюються в рассечке шин, замкнутих у кільце. Приєднання підключаються до шин між вимикачами через роз'єднувачі. Таким чином, кожне приєднання виявляється підключеним до схеми відразу через два вимикачі, які при комутаціях приєднання повинні включаться або відключатися обоє. Після аварійного відключення приєднання кільце виявиться розімкнутим, і його можна знову замкнути тільки після відключення роз'єднувача приєднання. Число вимикачів у чотирикутнику дорівнює числу приєднань, однак, завдяки розміщенню вимикачів у сторонах чотирикутника схема має всі переваги секционированной схеми. У схемі "чотирикутник" при ушкодженні одного з вимикачів з розвитком аварії губиться не більше двох приєднань. Вивід у ревізію будь-якого вимикача вимагає мінімуму операцій і може бути зроблений без порушення роботи схеми.

  • 219. Проведение магнитно-теллурического зондирования при помощи аппаратуры компании Phoenix Geophysics Ltd
    Дипломы Физика

    Последнее поколение аппаратуры, появившееся в конце 90-х годов, основывается на использовании изолированных независимых влагозащищенных модулей для измерения как 5 компонент поля, так и только 2 электрических или только магнитных. Каждый модуль содержит 24-битное АЦП, микропроцессор, собственный объем флэш-памяти или жесткий диск для записи данных и GPS-блок для синхронизации с помощью сигналов спутников. Некоторые производители используют также соединения модулей в локальную сеть с помощью сетевых кабелей. Установка параметров и режима измерений производится с использованием подключаемого полевого компьютера. Обработка данных также полностью вынесена на внешний компьютер. Простота использования полевого измерительного модуля снижает требования к квалификации оператора. Синхронизация по спутниковым сигналам обеспечивает простоту подбора конфигурации аппаратуры для съемки в виде набора из любого количества модулей для решения практически любых задач, включая 3D съемки и мониторинг процессов во времени.

  • 220. Проведение энергетического обследования электрического хозяйства учебно-лабораторного комплекса №6 ОмГТУ
    Дипломы Физика