Geum.ru

Контрольная работа

  • 15941. Тепловое реле
    Разное

    При номинальном токе допустимая длительность его протекания равна бесконечности. Протекание тока, большего, чем номинальный, приводит к дополнительному повышению температуры и дополнительному старению изоляции. Поэтому чем больше перегрузка, тем кратковременнее она допустима. Кривая 1 на рисунке устанавливается исходя из требуемой продолжительности жизни оборудования. Чем короче его жизнь, тем большие перегрузки допустимы. Время-токовые характеристики теплового реле и защищаемого объекта При идеальной защите объекта зависимость tср (I) для теплового реле должна идти немного ни-же кривой для объекта.

  • 15942. Тепловой баланс котла по упрощенной методике теплотехнических расчетов
    Физика

    где tух=145ºС температура уходящих газов; tхв=30ºС температура холодного воздуха; tмакс =2015,86ºС жаропроизводительность топлива с учетом влаги в воздухе; c'=0,835-отношение средней теплоемкости не разбавленных воздухом продуктов горения в температурном интервале от 0ºС до tух=145ºС к их теплоемкости в температурном интервале 0ºС до tмакс =2042,26ºС по табл. 14-12 [5]; h изменение объема сухих продуктов горения в реальных условиях и при теоритических; соотношение объемов влажных и сухих продуктов горения при ?=1; k = 0,79 отношение средней теплоемкости 1м3 воздуха в температурном интервале от 0ºС до tух=145ºС к теплоемкости 1м3 неразбавленных воздухом продуктов горения в температурном интервале от 0ºС до tмакс =2042,26ºС по табл. 14-12 [5].

  • 15943. Тепловой и гидравлический расчёт кожухотрубчатого теплообменника
    Разное

    Течение жидкости в пучке имеет достаточно сложный характер. Рядом стоящие трубы пучка оказывают воздействие на омывание соседних. Обычно пучок труб устанавливают в каком-либо канале, поэтому движение в пучке может быть связано с течением в канале. Известны два основных режима течения жидкости: ламинарный и турбулентный. Форма течения жидкости в пучке во многом зависит от характера течения в канале перед пучком. Если при данном расходе и температурах течение в канале, где установлен пучок, турбулентное при отсутствии пучка, то оно будет обязательно турбулентным и в пучке, так как пучок является прекрасным турбулизатором. Однако, если пучок помещён в канале, в котором до его установки имел место ламинарный режим течения, то в этом случае в зависимости от числа Re можно иметь как одну, так и другую форму течения.

  • 15944. Тепловой расчет двигателя
    Разное

    № точкиОХ, ммОВ/ОХПолитропа сжатияПолитропа расширения(ОВ/ОХ)n1Рx, МПа(ОВ/ОХ)n2Рx, МПа1207,2615,291,2712,165,262304,848,760,737,293,163403,635,890,495,082,204502,904,330,363,821,655602,423,370,283,051,356702,072,720,232,501,087801,812,260,192,110,918901,611,930,161,820,7991001,451,670,141,600,69101101,321,470,121,420,61111201,211,300,111,270,55121301,121,170,101,150,50131401,041,060,091,050,45Для определения действительного среднего индикаторного давления рабочего цикла через площадь , построенной диаграммы, производят ее скругление.

  • 15945. Тепловой расчет двигателя
    Разное

    мм1198,4217,381,4962,2014,355,74239,092305,339,420,8133,738,103,24135,083404,006,410,5522,945,662,2694,284483,335,020,4317,974,501,8075,075602,673,720,3213,323,411,3656,796762,112,710,239,712,541,0142,2771041,541,780,156,371,710,6928,5681201,331,470,135,261,430,5723,8891351,191,260,114,491,240,4920,61101501,071,090,093,901,080,4318,07111601,001,000,093,581,000,4016,67

  • 15946. Тепловой расчет двигателя автомобиля
    Транспорт, логистика

     

    1. Автомобиль: основы конструкции/ Н.Н.Вишняков, В.К.Вахламов, А.Н.Нарбут и др. М.: Машиностроение, 1986. 304с.; ил.
    2. ОсепчуговВ.В., ФрумкинА.К.Автомобиль: анализ конструкций, элементов расчета. М.: Машиностроение, 1989. 304с.; ил.
    3. ЛитвиновА.С., ФаробинЯ.Е.Автомобиль: теория эксплуатационных свойств. М.: Машиностроение, 1989. 240.; ил.
    4. Устройство автомобиля/ Е.В.Михайловский, К.Б.Серебряков, Е.Я.Тур. М.: Машиностроение, 1987. 352с.; ил.
    5. Краткий автомобильный справочник. М.: Транспорт, 1982. 464с. (НИИАТ)
    6. Автомобили: Методические указания по курсовому проектированию/ Сост. В.В.Макаров. ЙошкарОла: МарГТУ, 2001. 44с.
  • 15947. Тепловой расчёт дизельного двигателя
    Физика

    Уменьшение коэффициента избытка воздуха до возможных пределов уменьшает размеры цилиндра и, следовательно, повышает литровую мощность дизеля, но одновременно с этим значительно возрастает теплонапряженность двигателя, особенно деталей поршневой группы, увеличивается дымность выпускных газов. На дизельных двигателях применяют неразделённые камеры сгорания и разделенные с предкамерой. Для нашего случая мы применим неразделённую камеру сгорания, так как у неё можно достичь наибольшего коэффициента избытка воздуха. Принимаем: коэффициент избытка воздуха = 1,7.

  • 15948. Тепловой расчет контейнера с естественной циркуляцией воздуха
    Производство и Промышленность
  • 15949. Тепловой расчет котла-утилизатора П-83
    Производство и Промышленность
  • 15950. Тепловой расчет обрезной батареи
    Физика

     

    1. Внутренняя поверхность трубы ребристого элемента
    2. Коэффициент оребрения теплообменной поверхности, отнесенный к внутренней поверхности трубы
    3. Коэффициент оребрения, отнесенный к наружной поверхности трубы
  • 15951. Тепловой расчет парогенератора
    Физика

    п. 5.03 норм303.Теплосодержание холодного воздухаIхвпо диаграмме115,84.Располагаемое тепло топливаQррQнс +Qввш +Qтл10950+0+0=109505.Температура уходящих газов?ухпринимаем1306.Теплосодержание уходящих газовIухпо диаграмме727,17.Потери от механ-го недожогаq4%табл. 2008.Потери от хим-го недожогаq3%табл. 200,59.Потеря тепла с уходящими газамиq2%10.Потери тепла в окружающую средуq5%п. 5-10 рис. 5.1 норм0,7211.Сумма тепловых потерь?q%q2 + q3 + q4 + q55,29+0,5+0+0,72=6,5112.КПД котельного агрегата?ка%100- ?q100-7,54=93,4913.Коэф. сохранения тепла?-1-(q5/(?ка+q5))1-(0,72/(93,49+ 0,72))=0,99214.Давление перегретого параPкгс/см2задана3915.Температура перегретого параtппзадана42016.Теплосодержание перегретого параiпптабл. 25 воды и водяного пара779,617.Температура питательной водыtпвзадана14518.Давление питательной водыPпвкгс/см2принимаем4619.Теплосодержание питательной водыiпвтабл. 24 норм146,620.Тепло затрачиваемое на получение параQппккал/чD•(iпп- iпв)68000·(779,6-146,6)=4304400021.Тепло затрачиваемое на нагрев продувочной водыQпрккал/ч0,01•qпр•D•(iпп- iпв)0,01•5•68000•(779,6-

  • 15952. Тепловой расчет промежуточной ступени
    Физика

     

    1. Тепловой расчет паровой турбины: учебное пособие для студентов теплоэнергетических специальностей / Под редакцией А.Н. Кудрящов, А.Г. Фролов. Иркутск, 2004. 87с.
    2. Паровые и газовые турбины / Под ред. А. Г. Костюка и В.В. Фролова, 4-е изд., стереотипное. М.: Энергоавтомиздат, 1985. 351с.
    3. Трухный А. Д. Стационарные паровые турбины: учебник для студентов технических вузов. Изд. 2-е, перераб. М.: Энергия, 1981. 456 с.
    4. Лекции по курсу "Тепловые двигатели", 2010г.
    5. Диаграмма h,s для водяного пара.
    6. Александров А. А., Григорьев Б. А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара: Справочник. Рек. Гос. службой стандартных справочных данных. ГСССД Р-776-98. 2-е изд., стереот. М.: Издательский дом МЭИ, 2006. 168 с.
  • 15953. Тепловой расчет турбины К-1200-240
    Физика

    п/пРасчетные величины и формулыРазмерностьU/C00,4250,450,4751м/с1572м/с369,41348,88 330,53кДж/кг68,2360,8554,624(принимаем)0,035=кДж/кг66,1859,0252,986кДж/кг2,04691,82551,63867м/с363,81343,57325,58 (принимаем)0,959м/с345,62326,4309,2310 (принимаем)град1811 (из треугольника скоростей)м/с202,88182,784167,612 (из треугольника скоростей)град31333513град28303214м/с212,07192,51177,1115 (из графика)0,92230,9270,929216м/с195,59178,44164,5717 (из треугольника скоростей)м/с92,6288,7887,8218 (из треугольника скоростей)град819110219кДж/кг6,4525,7525,16420кДж/кг3,3592,60962,14221кДж/кг4,2893,9413,85622кДж/кг14,112,302611,162230,79330,79780,795624м/с328,704310,42294,09525м/с14,48-1,549-18,25826м/с343,184308,871275,837270,78960,79680,792928 (из h-S диаграммы)МПа18,218,819,229 (из h-S диаграммы)оС495,37500,1503,5930 (по таблицам)м3/кг0,0164040,0159570,0156831 (принимаем)132 м0,051720,053270,0552833 (из h-S диаграммы)МПа1818,619,234 (из h-S диаграммы)оС496,23500,72504,0735 (по таблицам)м3/кг0,0166590,0161880,0159036 м0,061320,06140,062337кг/м360,49462,2263,30638;А=2;кВт151,597155,923158,644390,0022590,002610,00295400,791040,795190,7926541кВт53065,9247574,442567,242, м/с627,76629,27630,55430,5510,5180,490444Профиль сопловой лопатки (из таблиц)С-90-18А45, м/с629,14630,43631,60,3110,2830,261Профиль рабочей лопатки (из таблиц)Р-35-25А

  • 15954. Тепловой режим грунтов. Покой растений. Фитоценоз
    Биология

    К характерным особенностям теплового режима систем сбора тепла грунта как объекта проектирования тепловых насосов грунт-вода также следует отнести и так называемую «информативную неопределенность» математических моделей, описывающих подобные процессы, или, иначе говоря, отсутствие достоверной информации о воздействиях на систему окружающей среды (атмосферы и массива грунта, находящихся вне зоны теплового влияния грунтового теплообменника системы теплосбора) и чрезвычайную сложность их аппроксимации. Действительно, если аппроксимация воздействий на систему наружного климата, хотя и сложна, но все же при определенных затратах «машинного времени» и использовании существующих моделей (например, «типового климатического года») может быть реализована, то проблема учета в модели влияния на геотермальний тепловой насос атмосферных воздействий (роса, туман, дождь, снег и т.д.), а также аппроксимация теплового влияния на грунтовый массив системы теплосбора подстилающих и окружающих его слоев грунта на сегодняшний день практически не разрешима и могла бы составить предмет отдельных исследований. Так, например, малая изученность процессов формирования фильтрационных потоков грунтовых вод, их скоростного режима, а также невозможность получения достоверной информации о тепловлажностном режиме слоев грунта, находящихся ниже зоны теплового влияния грунтового теплообменника геотермального теплового насоса, значительно осложняет задачу построения корректной математической модели теплового режима системы сбора низкопотенциального тепла грунта как источник тепла теплового насоса.

  • 15955. Тепловой эффект (энтальпия) химической реакции
    Химия

    Взвешиваем внутренний стакан калориметра, опускаем в него мешалку и взвешиваем внутренний стакан с мешалкой. Наливаем в стакан щелочь. Взвешиваем стакан с объемом щелочи. Собираем калориметрическую установку согласно рисунку. Включаем магнитную мешалку. Проводим предварительный период реакции, регистрируя изменение температуры через 1 минуту в течение 5 минут. После вводим через воронку раствор кислоты. Регистрируем температуру в течение главного периода реакции каждые 15 секунд в течение одной минуты. Продолжаем регистрацию температуры каждую минуту в течение 5 минут заключительного периода реакции. Взвешиваем стакан с продуктами реакции.

  • 15956. Тепловые выбросы в атмосферу и их влияние на окружающую среду
    Разное

    Сжигать нефть, говоря словами Д.И. Менделеева, все равно, что топить печь ассигнациями. Поэтому доля использования жидкого топлива в энергетике за последние годы существенно снижается. Зарождающаяся тенденция будет в дальнейшем усиливаться в связи с существенным расширением использования жидкого топлива в других областях народного хозяйства: на транспорте, в химической промышленности, в том числе в производстве пластмасс, смазочных материалов, предметов бытовой химии и т.д. К сожалению, используется нефть не лучшим образом. В 1984 году при мировом производстве нефтепродуктов 2750 млн т бензина получено 600 млн т керосина и реактивного топлива 210, дизельного топлива 600, мазута 600 млн т. Хороший пример ресурсосбережения показала Япония, которая стремится максимально снизить зависимость страны от импорта нефти. Для решения этой важной экономической задачи на протяжении последних 20 лет прилагались просто гигантские усилия. Приоритетное внимание получила энергосберегающая технология. И как итог проделанной работы для производства того же объёма валового национального продукта Японии сегодня требуется в два раза меньше нефти, чем в 1974 году. Несомненно, нововведения благоприятно сказались на улучшении экологической обстановки.

  • 15957. Тепловые потери
    Физика

    Требуемое сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения (которое в большинстве случаев является определяющим в теплотехническом расчете) определяется исходя из величины градуса - суток отопительного периода (то есть когда среднесуточные температуры наружного воздуха опускаются ниже +8 оС) района строительства, которая зависит от расчетной температуры внутреннего воздуха, средней температуры отопительного периода и продолжительности этого периода: .

  • 15958. Тепловые явления
    Физика

    При пожарах через 10 - 20 мин после воздействия огня на конструкцию бетон взрывообразно разрушается, откалываясь от обогреваемой поверхности пластинами площадью 200 см2 и толщиной 0,5 - 1см. куски бетона отлетают на расстояние до 15м. Такое разрушение происходит по всей поверхности, приводя к быстрому уменьшению сечения конструкции и, как следствие, к потере несущей способности и огнезащитных свойств. При влажности бетона выше 5% и температуре 160 - 200°С, что способствует максимальному давлению пара в порах, бетон разрушается почти во всех случаях. При влажности 3,5 - 5% разрушение носит местный характер. При влажности менее 3% взрывы не наблюдаются. При нагревании по растянутому во времени режиму (с достижением стандартных температур через промежуток времени, увеличенный вдвое) бетон не взрывается, несмотря на его повышенную влажность (5 - 6%). При этом вид заполнителя бетона заметно не влияет на его разрушение.

  • 15959. Теплоизоляция зданий и сооружений
    Строительство

     

    1. Закон Республики Беларусь от 15.07.1998г (в ред. 08.07.2008) «Об энергосбережении» // Консультант Плюс: Беларусь. Технология 3000 [Электронный ресурс] / ООО «ЮрСпектр», Нац. центр правовой информ. Республика Беларусь. Минск, 2009.
    2. Директива Президента Республики Беларусь 14 июня 2007 г. №3 «Экономия и бережливость - главные факторы экономической безопасности государства» // Консультант Плюс: Беларусь. Технология 3000 [Электронный ресурс] / ООО «ЮрСпектр», Нац. центр правовой информ. Республика Беларусь. Минск, 2009.
    3. Указ Президента Республики Беларусь 25 августа 2005 г. N 399 «Об утверждении Концепции энергетической безопасности и повышения энергетической независимости Республики Беларусь и Государственной комплексной программы модернизации основных производственных фондов Белорусской энергетической системы, энергосбережения и увеличения доли использования в республике собственных топливно-энергетических ресурсов в 2006 - 2010 годах» // Консультант Плюс: Беларусь. Технология 3000 [Электронный ресурс] / ООО «ЮрСпектр», Нац. центр правовой информ. Республика Беларусь. Минск, 2009.
    4. Приказ МВД Республики Беларусь от 31.07.2007г. «О мерах по реализации Директивы Президента Республики Беларусь № 3 от 14 июня 2007 года «Экономия и бережливость главные факторы экономической безопасности государства» // Консультант Плюс: Беларусь. Технология 3000 [Электронный ресурс] / ООО «ЮрСпектр», Нац. центр правовой информ. Республика Беларусь. Минск, 2009.
    5. Приказ МВД Республики Беларусь от 10.11.2007г. № 269 «Об утверждении Положения о внештатном инспекторе по надзору за эффективным использованием топливно-энергетических ресурсов в органах внутренних дел и внутренних войсках МВД Республики Беларусь» // Консультант Плюс: Беларусь. Технология 3000 [Электронный ресурс] / ООО «ЮрСпектр», Нац. центр правовой информ. Республика Беларусь. Минск, 2009.
  • 15960. Теплоснабжение микрорайонов города
    Строительство

    По центру листа размещается ось расчетных тепловых нагрузок (ось ординат). По оси абсцисс вправо от оси координат откладывают продолжительность отопительного периода, а влево - температуру наружного воздуха. Рекомендуется следующий порядок построения графика. Вначале строится график отопительной нагрузки справа от оси ординат: по оси ординат при tн.в. откладывается Q. Построение вентиляционной нагрузки производится таким же методом. Линию нагрузки горячего водоснабжения для зимнего периода проводят параллельно оси абсцисс в диапазоне температур от tн.в. до t = +8?С. После построения часовых графиков тепловых нагрузок приступают к построению годового графика. Годовой график продолжительности тепловой нагрузки строится справа от оси ординат. Перед построением графика необходимо заполнить таблицу 7.