Дипломного проекта Отопление и вентиляция медицинского центра в окружном учебном пункте пурво (в/г Елань). Вдипломном проекте произведен расчет систем отопления и вентиляции реконструируемого здание медицинского центра. Медицин

Вид материала

Диплом

Содержание Военный городок Елань находится в районе Камышлова (Свердловская обл.). Таблица 1.1 Расчетные параметры наружного воздуха Расчетные параметры внутреннего воздуха 2. Теплотехнический расчет 2.2 Определение температурного перепада 2.3. Определение коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций 2.4. Определение тепловой мощности системы отопления 3.2. Гидравлический расчет системы отопления

Подобный материал:

• Справочное пособие к сниП 08. 01-89 отопление и вентиляция жилых зданий, 716.37kb.
• 1. Аннотация проекта “Проект организации открытого молодежного центра инновационного, 272.55kb.
• Детализированная спецификация медицинского оборудования (п. 221) программное обеспечение, 131.97kb.
• Городе первого в регионе социально-оздоровительного центра «Медицинского центра «Надежда»,, 66.14kb.
• Вдипломном проекте был разработано и рассчитано производство гентамицина сульфата, 23.56kb.
• Памятка для студентов групп тгв по изучению дисциплины «Вентиляция» (7 семестр), 205.82kb.
• С. А. Яременко удк 697. 922 Ббк 085 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха, 291.56kb.
• Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха, 29.4kb.
• Мониторинг альвеолярного давления при высокочастотной струйной вентиляции легких, 175.46kb.
• В. К. Гасников доктор мед наук, профессор, директор Республиканского медицинского информационно-аналитического, 13413.1kb.

Военный городок Елань находится в районе Камышлова (Свердловская обл.).

Для в/г Елань характерны следующие климатологические данные:

Расчетные параметры наружного воздуха приняты по [2] и приведены в табл. 1.1.


Таблица 1.1

Расчетные параметры наружного воздуха

Период года	Температура воздуха tн, , оС	Энтальпия Iн, кДж/кг
Холодный	- 35	- 34,6
Переходные условия	10	26,5
Теплый	20,7	48,1

Барометрическое давление Р_б = 970 кПа.

Продолжительность отопительного периода 246 суток.

Средняя температура отопительного периода – 5,3 ^оС.

Расчетная географическая широта – 56 ⁰ с.ш.


Параметры внутреннего воздуха для помещений медицинского центра приняты согласно требованиям [4], [5].

Таблица 1.2

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Период года	Температура воздуха tв, , оС	Относительная влажность φв , %	Скорость движения воздуха
Холодный	20-24	не более 60	не более 0,2
Теплый	20,7+3	не более 65	0,5

2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ


2.1. Определение расчетного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций


Целью теплотехнического расчета является вычисление коэффициентов теплопередачи наружных ограждений медицинского центра: стены (НС), покрытия (ПТ), перекрытия над неотапливаемым подвалом (ПЛ), наружного остекления (ОК) и входной двери (ДД). Необходимые сопротивления теплопередаче определяем по требованиям [1].

Приведенное сопротивление теплопередаче R_о,м^2оС/Вт, ограждающих конструкций, а также окон принимаем не менее нормируемых значений R_req,м^2оС/Вт определяемых по табл. 4 [1] в зависимости от градусо-суток района строительства.

Величину градусо-суток отопительного периода определяем по формуле:


D_d = (t_int – t_ht) z_ht , (2.1)


где t_int - расчетная температура внутреннего воздуха, С;

t_ht - средняя температура наружного воздуха за отопительный период, С.

z_ht–продолжительность, сут, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 10 С, [2].


D_d = (18-(-5,3))*246 = 6000 С*сут.


Для полученной величины градусо-суток нормируемые значения сопротивления теплопередаче [1], следующие:


НС: R_req= 3,5 м^2оС/Вт;

ОК: R_req= 0,6 м^2оС/Вт;

ПТ: R_req= 5,2 м^2оС/Вт;

ПЛ: R_req= 4,6 м^2оС/Вт;


Так как здание медицинского центра существующее и реконструируется, следовательно, известна конструкция наружных ограждений. Поэтому фактическое сопротивление теплопередаче определяем исходя из конструкции ограждений.


Фактическое сопротивление теплопередаче R_o, м²С/Вт, стеновой панели определяем по формуле:

R_оНС = 1/α_в + ∑δ_i/λ_i +1/α_н , (2.2)

где _в – коэффициент теплоотдачи к внутренней поверхности

ограждающей конструкции, принимаем для стен, полов и

гладких потолков равным 8,7 Вт/м^2оС;

_н — коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/м^2оС, принимаемый по [1] равным 23 Вт/м^2оС и 6 Вт/м^2оС для перекрытия над неотапливаемым подвалом;

δ_i - толщина i-ого слоя конструкции стеновой панели, м;

λ_i - коэффициент теплопроводности материала стеновой панели, Вт/(м* ⁰С).


Стеновая панель должна быть утеплена согласно [1]. Конструкция стеновой панели представлена на рис.2.1.


В качестве утеплителя используем теплоизоляционную плиту ISOVER, толщиной 170 мм.


Подставляем в формулу (2.2) значения:


R_oНС = 1/8,7 + 0,03/0,81 + 0,380/0,41 + 0,120/0,05 + 0,02/0,81 + 0,05/3,49 + 1/23 = 3,56 м²С/Вт,

Полученная величина больше нормируемого значения сопротивления теплопередаче, следовательно, в качестве расчетного принимаем


R_oНС = 3,56 м²С/Вт.


Аналогично производим расчет кровли и перекрытия над неотапливаемым подвалом. Конструкция кровли и пола представлены на рис 2.2, 2.3 соответственно.


R_oПТ = 1/α_в + ∑δ_i/λ_i + 1/α_н , (2.2)


R_oПТ = 1/8,7 + 0,320/2,04 + 0,01/0,64 + 0,240/0,05 + 0,05/0,21 + 1/23 = 5,37 м²С/Вт,

R_oПЛ = 1/α_в + ∑δ_i/λ_i +1/α_н , (2.3)

R_oПЛ = 1/8,7 + 0,320/2,04 + 0,200/0,05 + 0,025/0,27 + 0,015/0,93 + 0,05/1,28 + 0,002/0,33 + 1/6 = 4,6 м²С/Вт.


Полученные величины больше нормируемых значения сопротивления теплопередаче, следовательно, в качестве расчетных принимаем


R_oПТ = 5,37 м²С/Вт.

R_oПЛ = 4,6 м²С/Вт.


В качестве заполнения светового проема принимаем тройное остекление с твердым селективным покрытием в раздельно-спаренных переплетах с сопротивлением теплопередаче R_ОК = 0,6 м²С/Вт.


Сопротивление теплопередаче для наружных дверей принимается в размере 60% от требуемого сопротивления для наружных стен. Тогда расчетное сопротивление теплопередаче входных дверей:


R_д = 0,6*R_нс,тр м^{2 о}С/Вт. (2.4)


Требуемое сопротивление теплопередаче, м^{2 о}С/Вт для стены, определяется по формуле:


НС: R^тр = n(t_int - t_ext )/ Δt_нα_int, м^{2 о}С/Вт, (2.5)


где t_н - нормативный перепад между температурой внутреннего

воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей

конструкции, ^оС.

Подставим значения:

R^тр = 1*(18+35 )/ 4*8,7 = 1,52 м^{2 о}С/Вт,

R_д = 0,6*1,52 = 0,912 м^{2 о}С/Вт


2.2 Определение температурного перепада Δt₀


Далее, согласно [1] определяем расчетный температурный перепад Δt₀,С между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции. Этот температурный перепад не должен превышать нормируемых величин Δt_n,С, установленных в [1].

Формула для определения расчетного температурного перепада следующая:


Δt₀ = n(t_int - t_ext )/ R_oα_int, С (2.6.)


где n – коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной

поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному

воздуху, определяется по [1].

t_int – расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, С,

t_ext – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, С,

R_o - расчетное значение сопротивления теплопередаче ограждающих

конструкций , принятое выше, м²С/Вт,

α_int – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих

конструкций, Вт/м²С.

Подставив значения, получим:


НС: Δt₀ = 1*(18+35)/( 3,56*8,7) = 1,71 С,


Необходимо, чтобы выполнялось условие Δt₀,<= Δt_n, 1,71 < 4,0 С,


ПТ: Δt₀ = 0,9*(18+35)/(5,37*8,7) = 1,02 С, 1,02 < 3,0 С,

ПЛ: Δt₀ = 0,4*(18+35)/(4,6*8,7) = 0,5 С, 0,5 < 2,0 С.


Наружные ограждения удовлетворяют требованием [1].


2.3. Определение коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций


Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м^{2 о}С), определяем по известной величине термического сопротивления:


К =1/R_о . (2.7)

К_нс = 1/3,56 = 0,28, Вт/(м^{2 о}С);

К_пт = 1/5,37 = 0,19, Вт/(м^{2 о}С);

К_пл = 1/4,6 = 0,22, Вт/(м^{2 о}С).


При расчете теплопотерь через наружные ограждения площади остекления и входных дверей в здание учитываются дважды: в площадях стен и отдельно, поэтому при определении потерь тепла через входную дверь и заполнения световых проемов используется скорректированный коэффициент теплопередачи:


К_ок’ = K_ок – K_нс. (2.8)

К_Д’ = K_Д – K_{нс .} (2.9)


К_ок = 1/0,6 = 1,67, Вт/(м^{2 о}С);

К_ок’ = 1,67 – 0,28 = 1,39, Вт/(м^{2 о}С);

К_Д = 1/0,912 = 1,1, Вт/(м^{2 о}С);

К_Д’ = 1,1 - 0,28 = 0,82, Вт/(м^{2 о}С).


2.4. Определение тепловой мощности системы отопления


Задача расчета тепловой мощности системы отопления состоит в нахождении всех составляющих теплового баланса (теплопотерь и теплопоступлений) и определении дефицита теплоты для каждого помещения и здания в целом.


Q_с.о = Q_о + ∑Q_д + Q_и - Q_т , Вт (2.10)


где Q_о – основные потери теплоты через ограждающие конструкции, Вт;

∑Q_д - суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие

конструкции, Вт;

Q_в – потери теплоты на инфильтрацию, Вт;

Q_т – теплопоступления, Вт.


Основные теплопотери через ограждающие конструкции Q_0, Вт:


Q_o = KF( t_int – t_ht)n, (2.11)

где t_int - расчетная температура воздуха в помещении, ^оС;

t_ht- температура наружного воздуха по параметру Б, ^оС;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной

ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху,

по [1];

F – площадь ограждающей конструкции, м²;

К – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, Вт/м^{2 о}С.


Расчет теплопотерь сведен в табл. 2.1.

Добавочные потери тепла определяем в долях от основных теплопотерь.

Q_доб = Q_о * β, Вт (2.12)


где Q_доб - добавочные теплопотери, Вт;

Q_о - основные теплопотери, Вт;

β – коэффициент добавочных теплопотерь.


Добавочные теплопотери на ориентацию ограждений по сторонам света принимаем в размере: 0,1 – для стен, дверей, окон, обращенных на север, восток, северо-восток, северо-запад; на запад и юго-восток – 0,05; 0 – на юг и юго-запад.

Добавку в угловых помещениях для вертикальных ограждений (наружные стены, окна, двери) принимаем в размере: 0,05 основных теплопотерь, если одно из ограждений обращено на север, восток, северо–восток и северо-запад, и 0,1 – в других случаях.

Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха определяем для каждого помещения по формуле


Q_инф = 0,28G_ис(t_в – t_н)К_н , (2.13)

где G_и – расход наружного воздуха через световой проем, кг/ч;

с – удельная теплоемкость воздуха, 1,005 кДж/(кг ^оС)

К_н – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в

конструкции, равный 0,7 для окон с тройным остеклением с твердым

селективным покрытием в раздельно-спаренных переплетах.

Расход наружного воздуха через заполнение светового проема определяем по формуле:

G_и = 0,216*(А₁*р_i^0,67)/R_и, кг/ч (2.14)


где р_i – разность давлений воздуха на наружной и внутренней

поверхности наружных ограждений помещения на расчетном этаже,

Па;

А₁ – площадь световых проемов, м²;

R_и – сопротивление воздухопроницанию светового проема, м²ч/кг.

Для тройного остекления с твердым селективным покрытием:

R_и = 1/G_н * (р/р_о)^0,67 , м²ч/кг. (2.15)


где G_н - нормативная воздухопроницаемость световых проемов, принимаем

5 кг/м²ч;

р – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях

ограждений, Па;

р_о = 10 Па – разность давлений воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию R_и.

Разность давлений определяется:


р = 0,55Н(_н-_в) + 0,03_н² (2.16)


где Н – высота здания, 12,29 м;

_н,_в – удельный вес наружного и внутреннего воздуха Н/м, определяемый

как  = 3463/(273+t) при подстановке t_н для _н и t_в для _в;

 - скорость ветра, по параметру Б [2]  = 5,2 м/с;


Затем определяем расчетную разность давления воздуха на наружную и внутреннюю поверхность ограждений для каждого этажа и помещения по формуле:

р_i = (Н-h)(_н-_в) + 0,05ρ_н²(С_н-С_з)к, (2.17)


где h – расстояние от уровня земли до оси рассчитываемого ограждения, м;

С_нС_з – соответственно аэродинамические коэффициенты для наветренной и заветренной поверхностей ограждений по [7]

С_н = 0,8,С_з = - 0,6;

к - коэффициент, учитывающий высоту здания и тип местности, по [7]

к = 0,49.

Приведем пример расчета теплопотерь для кабинета физиотерапии ( помещение № 16), расположенного на первом этаже.

Расчетная температура внутреннего воздуха в помещении в соответствии с [5] t_в = 20 ^оС. Помещение имеет одну наружную стену, ориентированную на север, два световых проема и пол над неотапливаемым подвалом.

Площадь стены составляет 25,20м², окна – 3,33м². Площадь пола составляет 44 м².

Определяем основные теплопотери через ограждающие конструкции по формуле (2.11)


Q_0нс = 0,28*25,20*(20-(-35))*1= 388 Вт;

Q_0ок1 = 1,39*3,33*(20-(-35))*1= 254 Вт;

Q_0ок2 = 1,39*3,33*(20-(-35))*1= 254 Вт;

Q_пл = 0,22*44*(20-(-35))*0,75= 399 Вт.


Добавку на ориентацию принимаем для вертикальных ограждений (окна и стены), ориентированных на север в размере 0,1 от основных теплопотерь через эти конструкции.

Суммарные тепловые потери через ограждения составят:


Q_нс = 388*1,1 = 427 Вт;

Q_ок1 = 254*1,1 = 280 Вт;

Q_ок2 = 254*1,1 = 280 Вт;

Q_пл = 399*1 = 399 Вт;

Затраты тепла на нагрев инфильрующегося воздуха рассчитаем тоже для этого помещения.

Расчетная разность давления воздуха определяется как:


р_i = (12,29-2,65)(14,55-11,82) + 0,05*1,483*5,2²(08-(-0,6))*0,49 = 40,08 Па


Далее определяем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях:


р = 0,55*12,29(14,55-11,82) + 0,03*14,55*5,2² = 30,27 Па


Сопротивление воздухопроницанию светового проема:


R_и = 1/5 * (30,27/10)^0,67 = 0,420 м²ч/кг.


Расход наружного воздуха через заполнение светового проема составит:


G_и = 0,216*(3,48*40,08^0,67)/0,420 = 21,25 кг/(м²ч)

Расход тепла на нагрев инфильтрирующегося воздуха:


Q_инф = 0,28*21,25*1,005*(20 – (-35))*0,7 = 230 Вт;


В кабинете физиотерапии 2 окна, расход тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха через второе окно составит 230 Вт.

Расчет затрат тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха сведен в табл. 2.2. Нумерация окон осуществляется с первого этажа, слева направо, по часовой стрелке.


Итак, расчетные тепловые потери помещения № 16 составят:


Q_с.о = 427 + 280 + 280 + 399 + 230 + 230 = 1845 Вт.


Результаты расчета тепловых потерь сведены в табл. 2.1.


3. ОТОПЛЕНИЕ


3.1. Конструирование системы отопления медицинского центра


Согласно [4], для медицинских учреждений, как правило принимается центральное водяное отопление. В районе строительства в военном городке Елань, где находится реконструируемый медицинский центр, источником теплоносителя является центральная котельная, которая обеспечивает температуру теплоносителя (воды) в подающей магистрали 95⁰С, в обратной 70⁰С.

Кроме того, допускается использовать электрическое отопление в качестве резервного.

Здание медицинского центра имеет неотапливаемый подвал, а чердак отсутствует. Индивидуальный тепловой пункт, расположен в подвале, в отдельном помещении, оборудуемом железной дверью, для предотвращения попадания туда посторонних лиц.

Наличие подвала свидетельствует о том, что целесообразно применение системы отопления с нижней разводкой, а для равномерного прогрева отопительных приборов, наиболее удаленных от теплового пункта, систему отопления принимаем двух трубную, с попутным движением теплоносителя.

Магистрали и стояки системы отопления выполняются из стальных водогазопроводных труб (ГОСТ 3262-75*) различных диаметров. Прокладка магистралей осуществляется по подвалу с применением изоляции. Магистрали прокладываются с уклоном, который составляет 0,003м на 1п.м. Уклон выполняется для опорожнения системы. Стояки прокладываются открыто. В угловых помещениях, по возможности, стояк устанавливается в углу, образованном наружными стенами. На стояках двухтрубной системы устанавливается запорная и спускная арматура, в пределах подвала. В качестве запорной арматуры используются шаровые краны 11ч38П, в качестве спускной, для опорожнения системы отопления – пробно-спускной кран 10Б19бк. На подводках перед приборами для регулирования теплоотдачи устанавливаются терморегуляторы с регулирующим клапаном RTD-N фирмы Данфос.

На магистралях, в местах разветвлений устанавливается арматура, предназначенная для отключения ветви системы отопления в случае аварийной ситуации. Кроме того, на магистралях располагаются сливные устройства в нижних точках системы.

Выпуск воздуха при заполнении системы водой происходит через воздуховыпускные устройства (краны Маевского), ввинченные в пробки верхних отопительных приборов стояка. Для компенсации теплового удлинения стояков в местах присоединения к подающей магистрали выполняются их изгибы [9] . Компенсация теплового удлинения магистралей осуществляется их естественными изгибами.

В качестве отопительных приборов выбраны чугунные радиаторы типа ЧМ2-100-300-0,9-9, производитель ОАО «Чебоксарский агрегатный завод» Высота отопительных приборов принята 300 мм. Радиаторы имеют современный дизайн, практически не выступают за пределы подоконника, долговечны (так как изготовлены из специального чугуна марки СЧ 15 ГОСТ 1412-85), невосприимчивы к плохому качеству теплоносителя, имеют высокие технические свойства. Потребляемый объем воды в 1,5 раза меньше, чем у традиционных радиаторов, а это заметная экономия средств, расходуемых на отопление и что особенно важно, эти радиаторы гигиеничны, что обеспечено отсутствием полостей, в которых скапливается пыль.

Согласно [4] приборы преимущественно располагаются под световыми проемами, без ниш, у поверхности наружных стен. Возможно, смещение осей прибора относительно оси светового проема. Для равномерного обогрева помещения приборы устанавливаются под каждым световым проемом. Подача теплоносителя в прибор осуществляется сверху-вниз.

В операционных, предоперационных, реанимационных залах, палатах интенсивной терапии и послеоперационных палатах, в качестве нагревательных приборов, согласно требованию [5], используются приборы с гладкой поверхностью, устойчивые к ежедневному воздействию моющих и дезинфицирующих растворов, а именно регистры из гладких труб.

Кроме того, в процедурных флюорографического и рентгенодиагностического кабинетов, физиотерапевтическом кабинете, радиаторы закрываются изоляционными щитами, длиной 2 м согласно требованиям [11], [12].


3.2. Гидравлический расчет системы отопления


Цель гидравлического расчета системы отопления состоит в подборе диаметров ее участков таким образом, чтобы располагаемого давления было достаточно для преодоления всех сил сопротивления по ходу движения теплоносителя.

В дипломном проекте выполнен гидравлический расчет диаметров участков главного циркуляционного кольца и диаметров второстепенного кольца, а также увязка с главным кольцом. Диаметры остальных участков системы определяем по допустимой скорости и тепловой нагрузке. В качестве расчетного кольца для насосной двухтрубной системы с попутным движением теплоносителя [9] принимаем кольцо, проходящее через самый нагруженный и удаленный нижний отопительный прибор. Расчетное кольцо приведено на аксонометрической схеме (рис. 3.1). Кольцо разделено на участки, на каждом из которых указана его длина и тепловая нагрузка. Нумерацию начинаем от теплового пункта, далее по подающей магистрали, через нижний отопительный прибор стояка № 26 и далее по обратной магистрали до теплового пункта. На схеме указана регулирующая и отключающая арматура, а также воздуховыпускные устройства.

При расположении в помещении нескольких отопительных приборов теплопотери помещения распределяются между ними на приблизительно равные части. Теплопотери помещений, в которых отсутствуют отопительные приборы, отнесены к соседним помещениям.

Гидравлический расчет производим в следующей последовательности.

Определим располагаемое давление в системе [14]:


ΔР_р = ΔР_н + ΔР_е, (3.1)


где Р_н – давление, развиваемое насосом системы, Па;

Р_е – естественное циркуляционное давление, возникающее в системе в связи с разностью температур теплоносителя, для систем с нижней разводкой магистралей оно обусловлено охлаждением воды в приборе, и практически не зависит от охлаждения воды в трубах, т.е. Р_е = Р_е,п.р.

В насосных системах допустимо не учитывать циркуляционное давление, если оно составляет менее 10% от давления, развиваемого насосом, поэтому в гидравлическом расчете действие естественного циркуляционного давления не учитываем.

Средняя величина удельной линейной потери давления на трение, R_ср, Па/м, определяем по формуле:


R_ср = 0,65*ΔР_р / ∑l , Па/м (3.2)


где l – общая длина последовательно соединенных участков, составляющих

расчетное циркуляционное кольцо, l = 149м.

Значения расходов на участке, G, кг/ч, определяем по формуле:


G = 3,6*Q/c(t_г – t_о), кг/ч (3.3)


где Q – тепловая нагрузка на участке, Вт;

с - теплоемкость воды, с = 4,187 кДж/(кг ^оС);


По величине расхода и средней удельной величины потерь на трение определяем диаметр магистрального трубопровода. Для этого диаметра трубопровода определяем удельные потери на трение.

Такие вычисления производим на всех участках расчетного кольца. Зная диаметры трубопроводов, определяем значения коэффициентов местных сопротивлений на участках. Перечень местных сопротивлений по участкам приведен в табл. 3.1.

Таблица 3.1

Местные сопротивления

№ уч		Перечень местных сопротивлений
1	2	3
1	2,5	Тройник на деление потоков, отвод
2	8,5	Тройник на деление потоков, задвижка,
3	2,5	Тройник на деление потоков, отвод
4	12,5	Тройник на деление потоков, отвод, кран
5	222222	Тройник на слияние потоков, прибор, терморегулятор
6	5,5	Тройник на слияние потоков, отвод, кран
7	9	Тройник на слияние потоков, отвод
8	0	Тройник на слияние потоков
9	3	Тройник на слияние потоков
10	3	Тройник на слияние потоков
11	7	Тройник на слияние потоков
12	0	Тройник на слияние потоков
13	3	Тройник на слияние потоков
14	7	Тройник на слияние потоков
15	0	Тройник на слияние потоков
16	3	Тройник на слияние потоков
17	10	Тройник на слияние потоков, задвижка
18	5,5	3 отвода

Зная коэффициенты сопротивления на участках и скорости движения теплоносителя, определяем потери давления в местных сопротивлениях, Z, Па:


Z = ²ξ / 2 (3.4)


где  - плотность воды, принимаемая =1000кг/м³;

 - скорость воды на участке, м/с.

Общие потери давления на участке, Р,Па определяем по формуле:


Р = Rl+Z (3.5)


Аналогичные вычисления производим на всех участках главного циркуляционного кольца. Складывая общие потери давления на всех участках, определяем общие потери давления в главном циркуляционном кольце. Они должны составлять 90-95% от располагаемого давления.


0,9Р_р∑Rl+Z0,95Р_р (3.6)


Для гидравлического расчета воспользуемся программой, разработанной кафедрой, GIDRA2.

Результаты расчета сведены в табл. 3.2.


Второстепенное циркуляционное кольцо, выбрано через самый нагруженный и удаленный нижний отопительный прибор (ст. №14). В этом кольце рассчитываем только дополнительные (не общие участки), параллельно соединенные с участками основного кольца. При этом стремимся к получению равенства:


, (3.7)


где (Rl+Z)_доп – потери давления на участках второстепенного кольца, не

общих с главным кольцом, Па;

(Rl+Z)_осн – потери давления на участках основного кольца, не общих с

второстепенным кольцом, Па.


Согласно данным табл. 3.2 разность потерь давления в основном циркуляционном и второстепенном кольцах составляет:

14570 – 12842 = 1728 Па.

Необходимо создать дополнительное сопротивления в ответвлении. Для этого ставим дроссельную шайбу d_ш, мм,

, (3.8)


где G_ст – расход теплоносителя в стояке, кг/ч;

_изб – разность давлений, которую необходимо погасить в местном сопротивлении, _изб = 1728 Па.

.

Перечень местных сопротивлений на участках второстепенного кольца приведен в табл. 3.3

Таблица 3.3

Местные сопротивления

№ уч		Перечень местных сопротивлений
1	2	3
19	8,5	Тройник на деление потоков, задвижка
20	1,5	Тройник на деление потоков
21	0	Тройник на деление потоков
22	3,5	Тройник на деление потоков
23	1,5	Тройник на деление потоков
24	1,5	Тройник на деление потоков
25	0	Тройник на деление потоков
26	3,5	Тройник на деление потоков
27	1,5	Тройник на деление потоков
28	1,5	Тройник на деление потоков
29	2	Тройник на деление потоков
30	2	Тройник на деление потоков, отвод, кран
31	222222	Тройник на слияние потоков, прибор, терморегулятор
32	14,5	Тройник на слияние потоков, отвод, кран
33	8,5	Тройник на слияние потоков, отвод
34	0	Тройник на слияние потоков
35	3,5	Тройник на слияние потоков, отвод
36	13	Тройник на слияние потоков, задвижка