Гост р (проект) первая редакция
| Вид материала | Документы |
| 7 Методы испытаний Справочная информация о жаропрочной стали (сплавах0 для клапанов двигателей внутреннего сгорания |
- Проект Первая редакция туристские услуги услуги турагентов общие требования, 501.31kb.
- Проект первая редакция Услуги общественного питания методы лабораторного контроля продукции, 860.69kb.
- 1 липня 2007 року, 155.8kb.
- Дсту гост 1-2006 держспоживстандарт україни, 498.5kb.
- Первая редакция Туристские услуги общие требования к экскурсионным услугам, 379.08kb.
- Первая редакция Услуги общественного питания общие требования к кейтерингу выездному, 552.07kb.
- В. Э. Мейерхольд статьи письма речи беседы часть первая 1891-1917 Издательство "Искусство", 4810.66kb.
- В. Э. Мейерхольд статьи письма речи беседы часть первая 1891-1917 Издательство «Искусство», 5254.96kb.
- Российской Академии Наук, Редакция газеты «Берегиня», Редакция газеты «Свежий ветер, 115.02kb.
- Курсовой проект состоит из пояснительной записки и графической части, 285.61kb.
1 2
7 Методы испытаний
7.1 Отбор проб для определения химического состава стали проводят по ИСО 14284. Химический состав стали определяют по ГОСТ 12344 – ГОСТ 12361, ГОСТ 18895, ГОСТ 28033, ГОСТ 28473 или другими методами, обеспечивающими требуемую точность анализа. При возникновении разногласий методы анализа согласовываются между потребителем и изготовителем с учетом ИСО/ТР 9769.
7.2 Геометрические размеры и форму прутков определяют при помощи универсальных измерительных инструментов или шаблонов требуемой точности.
7.3 Качество поверхности прутков проверяют без применения увеличительных приборов. По требованию потребителя глубину залегания дефектов на поверхности проката определяют контрольной зачисткой или запиловкой.
В спорных случаях глубину поверхностных дефектов определяют согласно ИСО 9443 металлографическим методом на поперечных полированных шлифах при увеличении 100х.
7.4 Общие требования к отбору проб для испытаний механических свойств проводят по ИСО 377.
7.5 Испытания на растяжение проводят на продольных образцах по ИСО 6892.
7.6 Твердость по Бринеллю определяют по ИСО 6506-1, по Роквеллу – по ИСО 6508-1. Особенность отбора и подготовки проб для определения твердости может быть оговорена при оформлении заказа.
7.7 Величину зерна аустенита определяют по ИСО 643. Если не оговорено иное, выбор метода определения величины зерна по ИСО 643 предоставляют изготовителю.
8 Транспортирование и хранение
8.1 Транспортирование прутков осуществляют всеми видами транспорта в соответствии с правилами перевозки грузов, действующими на данном виде транспорта.
8.2 Прутки хранят в закрытых и открытых помещениях.
Приложение А
(информационное)
Справочная информация о жаропрочной стали (сплавах0 для клапанов двигателей внутреннего сгорания
Для изготовления клапанов двигателей внутреннего сгорания применяют жаропрочные стали мартенситного и аустенитного классов, а также сплавы на основе никеля. Сталь мартенситного класса, главным образом, применяют для изготовления впускных клапанов и стержней выпускных клапанов; стали аустенитного класса и сплавы на основе никеля – для выпускных клапанов.
Указанные в таблице 1 стали (сплавы), благодаря определенному уровню легирования, обладают высокими жаропрочными свойствами, т.е. способностью продукции из них противостоять механическим нагрузкам при высоких температурах.
А.1 Общее положение
Данные, указанные в приложении А (за исключением примечания 4 к таблице А.1), являются информационными и приведены для сведения о реальных свойствах, получаемых на практике.
А.2 Механические свойства
Механические свойства прутков при комнатной и повышенных температурах приведены в таблицах А.1-А.3.
Значения предела ползучести после испытания в течение 1000 ч приведены в таблице А.4.
Рекомендуемые режимы термической обработки прутков приведены в таблице А.5.
А.3 Физические свойства
В таблице А.6 приведены физические свойства жаропрочных сталей и сплавов.
А.4 горячая деформация жаропрочных сталей и сплавов
В связи со сложностями проведении горячей деформации для жаропрочных сталей (снижение предела текучести в связи с высоким содержанием легирующих элементов – хрома, никеля и др., низкая теплопроводность сталей аустенитного класса) в таблице А.5 приведены рекомендуемые параметры нагрева для горячей деформации.
А.5 Механическая обработка
Учитывая высокую прочность аустенитных сталей, необходимо соблюдать соответствующие условия при их механической обработке (шлифование, полировка и пр.)
Таблица А.1 – Механические свойства прутков (диаметром более 40 мм) при комнатной температуре
| Марка стали (сплава) | Рекомендуемый режим термической обработки1) | Твердость3) | Условный предел текучести 0,2%, Н/мм2 | Временное сопротивление, Н/мм2 3) | Относительное удлинение (L0=5D0) | Относительное сужение, % | |
| НВ | НRC | ||||||
| не менее | |||||||
| стали мартенситного класса | |||||||
| Х50CrSi8 2 | TQ+T2) | 266-325 | - | 685 | 900-1100 | 14 | 40 |
| X45CrSi9 3 | TQ+T2) | 266-235 | - | 700 | 900-1100 | 14 | 40 |
| X85CrMoV18 2 | TQ+T | 296-355 | - | 800 | 1000-1200 | 7 | 12 |
| стали аустенитного класса | |||||||
| Х55CrMnNiN20 8 | ST+P | - | 28 | 550 | 900-1150 | 8 | 10 |
| Х53CrMnNiN21 9 | ST+P | - | 30 | 580 | 950-1200 | 8 | 10 |
| Х50CrMnNiNbN21 9 | ST+P | - | 30 | 580 | 950-1150 | 12 | 15 |
| Х53CrMnNiNbN21 9 | ST+P | - | 30 | 580 | 950-1150 | 8 | 10 |
| X33CrNiMnN23 8 | ST+P | - | 25 | 550 | 850-1100 | 20 | 30 |
| сплавы на основе никеля | |||||||
| NiCr15Fe7TiAl | ST+P | - | 32 | 750 | 1100-1300 | 12 | 20 |
| NiFe25Cr20NbTi | ST+P | - | 28 | 500 | 900-1100 | 25 | 30 |
| NiCr20TiAl | ST+P | - | 32 | 725 | 1100-1400 | 15 | 25 |
| Примечания 1) TQ – закалка, T – отпуск, ST – термическая обработка на твердый раствор, Р – дисперсионное упрочнение 2) Возможно использование в состоянии поставки. В этом случае значения величин должны применять в качестве установленных требований. 3) Для сталей аустенитного класса при невозможности перевода значений твердости в значения временного сопротивления (в случае разногласий) за основу должны быть приняты значения временного сопротивления. | |||||||
Таблица А.2 – Значения временного сопротивления прутков при повышенных температурах
| Марка стали (сплава) | Рекомендуемый режим термической обработки* | Временное сопротивление (Н/мм2) при температуре: | ||||||
| 5000С | 5500С | 6000С | 6500С | 7000С | 7500С | 8000С | ||
| не менее | ||||||||
| стали мартенситного класса | ||||||||
| Х50CrSi8 2 | TQ+T | 500 | 360 | 230 | 160 | 105 | - | - |
| X45CrSi9 3 | TQ+T | 500 | 360 | 250 | 170 | 110 | - | - |
| X85CrMoV18 2 | TQ+T | 550 | 400 | 300 | 230 | 180 | 140 | - |
| стали аустенитного класса | ||||||||
| Х55CrMnNiN20 8 | ST+P | 640 | 590 | 540 | 490 | 440 | 360 | 290 |
| Х53CrMnNiN21 9 | ST+P | 650 | 600 | 550 | 500 | 450 | 370 | 300 |
| Х50CrMnNiNbN21 9 | ST+P | 680 | 650 | 610 | 550 | 480 | 410 | 340 |
| Х53CrMnNiNbN21 9 | ST+P | 680 | 650 | 600 | 510 | 450 | 380 | 320 |
| X33CrNiMnN23 8 | ST+P | 600 | 570 | 530 | 470 | 400 | 340 | 280 |
| сплавы на основе никеля | ||||||||
| NiCr15Fe7TiAl | ST+P | 1000 | 980 | 930 | 850 | 770 | 650 | 510 |
| NiFe25Cr20NbTi | ST+P | 800 | 800 | 790 | 740 | 640 | 500 | 340 |
| NiCr20TiAl | ST+P | 1050 | 1030 | 1000 | 930 | 820 | 680 | 500 |
| *TQ – закалка, T – отпуск, ST – термическая обработка на твердый раствор, Р – дисперсионное упрочнение. | ||||||||
Таблица А.3 – Значения условного предела текучести при относительной деформации 0,2% прутков при повышенных температурах
| Марка стали (сплава) | Рекомендуемый режим термической обработки* | Условный предел текучести при относительной деформации 0,2% (Н/мм2) при температуре | ||||||
| 5000С | 5500С | 6000С | 6500С | 7000С | 7500С | 8000С | ||
| не менее | ||||||||
| стали мартенситного класса | ||||||||
| Х50CrSi8 2 | TQ+T | 400 | 300 | 220 | 110 | 75 | - | - |
| X45CrSi9 3 | TQ+T | 400 | 300 | 240 | 120 | 80 | - | - |
| X85CrMoV18 2 | TQ+T | 500 | 370 | 280 | 170 | 120 | 80 | - |
| стали аустенитного класса | ||||||||
| Х55CrMnNiN20 8 | ST+P | 300 | 280 | 250 | 230 | 220 | 200 | 170 |
| Х53CrMnNiN21 9 | ST+P | 350 | 330 | 300 | 270 | 250 | 230 | 200 |
| Х50CrMnNiNbN21 9 | ST+P | 350 | 330 | 310 | 285 | 260 | 240 | 220 |
| Х53CrMnNiNbN21 9 | ST+P | 340 | 320 | 310 | 280 | 260 | 235 | 220 |
| X33CrNiMnN23 8 | ST+P | 270 | 250 | 220 | 210 | 190 | 180 | 270 |
| сплавы на основе никеля | ||||||||
| NiCr15Fe7TiAl | ST+P | 725 | 710 | 690 | 660 | 650 | 560 | 425 |
| NiFe25Cr20NbTi | ST+P | 450 | 450 | 450 | 450 | 430 | 380 | 250 |
| NiCr20TiAl | ST+P | 700 | 650 | 650 | 600 | 600 | 500 | 450 |
| * TQ – закалка, T – отпуск, ST – термическая обработка на твердый раствор, Р – дисперсионное упрочнение. | ||||||||
Таблица А.4 – Значения предела ползучести прутков после 1000ч испытания (рекомендуемые режимы термической обработки указаны в таблице А.5)
| Марка стали (сплава) | Предел ползучести* после 1000 ч испытаний при температуре | |||
| 5000С | 6500С | 7250С | 8000С | |
| стали мартенситного класса | ||||
| Х50CrSi8 2 | 190 | - | - | - |
| X45CrSi9 3 | 190 | 40 | - | - |
| X85CrMoV18 2 | 260 | 52 | 18 | - |
| стали аустенитного класса | ||||
| Х55CrMnNiN20 8 | - | 160 | 85 | 45 |
| Х53CrMnNiN21 9 | - | 200 | 110 | 50 |
| Х50CrMnNiNbN21 9 | - | 220 | 120 | 55 |
| Х53CrMnNiNbN21 9 | - | 215 | 115 | 50 |
| X33CrNiMnN23 8 | - | 285 | 130 | 60 |
| сплавы на основе никеля | ||||
| NiCr15Fe7TiAl | - | 475 | 260 | 125 |
| NiFe25Cr20NbTi | - | 400 | 180 | 60 |
| NiCr20TiAl | - | 500 | 290 | 150 |
| * Указаны величины диапазона разброса, определяемые до настоящего момента. | ||||
Таблица А.5 –рекомендуемые температуры нагрева прутков под горячую деформацию и режимы термической обработки прутков
| Марка стали (сплава) | Рекомендуемые температуры нагрева под горячую деформацию, 0С | Рекомендуемый режим смягчающего отжига температура 0С/среда охлаждения | Рекомендуемые режимы термической обработки на твердый раствор | Рекомендуемый режим отпуска или искусственного старения Температура 0С/среда охлаждения | |
| Температура закалки или обработки на твердый раствор, 0С | Закалочная среда | ||||
| стали мартенситного класса | |||||
| Х50CrSi8 2 | 1100-900 | 780-820/Воздух или вода | 1000-1050 | Масло | 720-820/Воздух или вода |
| X45CrSi9 3 | 1100-900 | 780-820/Воздух или вода | 1000-1050 | Масло | 780-820/Воздух или вода |
| X85CrMoV18 2 | 1100-900 | 820-860/ Замедленное охлаждение | 1050-1080 | Масло | 780-820/ Воздух |
| стали аустенитного класса | |||||
| Х55CrMnNiN20 8 | 1100-950 | - | 1140-1180 | Вода | 760-815/ 4-8 час Воздух |
| Х53CrMnNiN21 9 | 1150-950 | - | 1140-1180 | Вода | 760-815/ 4-8 час Воздух |
| Х50CrMnNiNbN21 9 | 1150-950 | - | 1160-1200 | Вода | 760-815/ 4ч-8 час Воздух |
| Х53CrMnNiNbN21 9 | 1150-980 | - | 1160-1200 | Вода | 760-850/ 6 ч Воздух |
| X33CrNiMnN23 8 | 1150-980 | - | 1150-1170 | Вода | 760-850/ 6 ч Воздух |
| сплавы на основе никеля | |||||
| NiCr15Fe7TiAl | 1150-940 | - | 1100-1150 | Воздух | 840/24 ч+720/2 ч Воздух |
| NiFe25Cr20NbTi | 1150-1050 | - | 1000-1180 | Воздух или вода | 690-710/ 6 ч Воздух |
| NiCr20TiAl | 1150-1050 | - | 1000-1180 | Воздух или вода | 690-710/ 6 ч Воздух |
Таблица А.6 – Физические свойства жаропрочных сталей и сплавов (термическая обработка указана в таблице А.5)
| Марка стали (сплава) | Плотность при 200С, кг/дм3 | Модуль упругости при 200С, кН/мм | Коэффициент термического расширения при температуре между 200С и | Теплопроводность при 200С, Вт/(м∙К) | Удельная теплоемкость при 200С, Дж/кг∙К | Намагниченность | |||
| 1000С | 3000С | 5000С | 7000С | ||||||
| 10-6∙К-1 | |||||||||
| стали мартенситного класса | |||||||||
| Х50CrSi8 2 | 7,7 | 210 | 10,9 | 11,2 | 11,5 | 11,8 | 21 | 500 | Существует |
| X45CrSi9 3 | 7,7 | 210 | 10,9 | 11,2 | 11,5 | 11,8 | 21 | 500 | Существует |
| X85CrMoV18 2 | 7,7 | 210 | 10,9 | 11,2 | 11,5 | 11,8 | 21 | 500 | Существует |
| стали аустенитного класса | |||||||||
| Х55CrMnNiN20 8 | 7,8 | 205 | 15,5 | 17,5 | 18,5 | 18,8 | 14,5 | 500 | Не существует* |
| Х53CrMnNiN21 9 | 7,8 | 205 | 15,5 | 17,5 | 18,5 | 18,8 | 14,5 | 500 | Не существует* |
| Х50CrMnNiNbN21 9 | 7,8 | 205 | 15,5 | 17,5 | 18,5 | 18,8 | 14,5 | 500 | Не существует* |
| Х53CrMnNiNbN21 9 | 7,8 | 205 | 15,5 | 17,5 | 18,5 | 18,8 | 14,5 | 500 | Не существует* |
| X33CrNiMnN238 | 7,8 | 205 | 16,5 | 17,1 | 17,3 | 17,4 | 14,5 | 500 | Не существует* |
| сплавы на основе никеля | |||||||||
| NiCr15Fe7TiAl | 8,5 | 215 | 13,0 | 14,0 | 14,5 | 15,5 | 13 | 460 | Не существует |
| NiFe25Cr20NbTi | 8,1 | 215 | 14,1 | 15,5 | 15,9 | 16,8 | 13 | 460 | Не существует |
| NiCr20TiAl | 8,3 | 215 | 11,9 | 13,1 | 13,7 | 14,5 | 13 | 460 | Не существует |
| * Стали аутенитного класса могут быть слабомагнитными после старения. Их намагниченность может возрастать с увеличением степени холодной деформации. | |||||||||
Приложение Б
(информационное)
Марки-аналоги жаропрочных сталей и сплавов по ИСО 683-15 и
ГОСТ 5632
| № п/п | ИСО 683-15 | ГОСТ 5632 |
| Марка стали | Марка стали | |
| стали мартенситного класса | ||
| 1 | Х50CrSi8 2 | 40Х9С2 |
| 2 | X45CrSi9 3 | 40Х9С2 |
| 3 | X85CrMoV18 2 | 90Х18МФ* |
| стали аустенитного класса | ||
| 4 | Х55CrMnNiN20 8 | 55Х20Г9АН4 |
| 5 | Х53CrMnNiN21 9 | 55Х20Г9АН4 |
| 6 | Х50CrMnNiNbN21 9 | 55Х20Н4АГ9Б |
| 7 | Х53CrMnNiNbN21 9 | 55Х20Н4АГ9Б |
| 8 | X33CrNiMnN23 8 | - |
| сплавы на основе никеля | ||
| 9 | NiCr15Fe7TiAl | ХН70ТЮ |
| 10 | NiFe25Cr20NbTi | - |
| 11 | NiCr20TiAl | ХН77ТЮР |
| * Продукция из стали марки 90Х18М производилась в Росси по ТУ 14-1-4628-89. | ||
| УДК | МКС 77.140.60 | В 32 | ОКП 09 6300 |
| Ключевые слова: прутки горячекатаные, прутки со специальной отделкой поверхности, стали и сплавы жаропрочные для клапанов двигателей внутреннего сгорания, марки, сортамент, технические требования | |||
| Директор Центра стандартизации и сертификации металлопродукции ФГУП «ЦНИИчермет им.И.П. Бардина», Председатель ТК 375 | В.Т. Абабков |
| Зам. директора Центра стандартизации и сертификации металлопродукции ФГУП «ЦНИИчермет им.И.П. Бардина» | В.Д. Хромов |
| Ст.н.с. Центра стандартизации и сертификации металлопродукции ФГУП «ЦНИИчермет им.И.П. Бардина» | Ю.С. Понамарева |