Методическое руководство по расчету машины постоянного тока (МПТ)
Информация - Разное
Другие материалы по предмету Разное
ьная энергия магнита
.
Графическое построение решения задачи представлено на рис. 13 .
При заданной величине внешнего размагничивания режим работы магнита в точке 1 будет оптимальным. При увеличении магнитной проводимости внешней цепи свыше оптимального значения (например, вебер-амперная характеристика, изображаемая прямой ОА2) удельная энергия магнита уменьшается. При данном значении магнитной проводимости внешней цепи относительные значения магнитной индукции напряжённости магнитного поля и удельной энергии магнита соответственно равны:
Уменьшение магнитной проводимости внешней цепи недопустимо, так как при этом уменьшается величина .
Рис. 13. Графическое построение решения примера № 1
Пример №2. Внешняя магнитная цепь и внешнее размагничивание имеют те же что в примере1 параметры и величины. Определить отношение длины магнита к длине воздушного зазора, если использовать магнит на основе редкоземельных элементов типа КС 37А с параметрами:
Br = 082 Тл; Hс = 560 kA; = 028.
Р е ш е н и е. Коэффициент характеризующий форму кривой размагничивания,
Относительная магнитная проницаемость возврата
.
Оптимальная магнитная проводимость внешней цепи
.
Относительная магнитная проницаемость воздушного зазора
.
Отношение длины магнита к длине воздушного зазора
.
Сравнивая между собой магниты ЮНДК с магнитами на основе редкоземельных элементов видим что объём последних при прочих равных условиях в 11 раз меньше. Такое положение объясняется значительно большими удельными энергиями последних.
10. ПРИМЕР РАСЧЁТА МАШИНЫ ПОСТОЯННОГО
ТОКА
Исходные данные для расчёта:
машина постоянного тока генератор
полезная мощность РН = 80 Вт;
номинальное напряжение UН = 230 В;
частота вращения nН об/мин;
возбуждение параллельное;
режим работы S1, продолжительный;
исполнение закрытое.
10.1. Основные размеры машины
№
п/пРассчитываемая
величинаИспользуемая информацияРезультаты расчёта1Магнитная ин- дукция в зазореТабл. 2B = 045 Тл2Линейная токовая нагрузкаТабл. 2AS = 8000 А/м3Коэффициент полюсной дугиРазд.1 п.3 = 0654Отношение длины якоря к его диаметруРазд.1 п.3= 145КПД генератора
(предваритель-но)Табл. 1Н= 059№
п/пРассчитываемая
величинаИспользуемая информацияРезультаты расчёта6Машинная постоянная(1.11)7Расчётная мощность(1.6)8Диаметр якоря(1.12)9Длина якоря(1.13)l0= 14 004=0056 м10Окружная скорость(1.14)Va= 3140043000/60 = 6283 м/с11Число полюсов2 p = 212Полюсное деление(1.15) = 314004/2 = 00628 м13Расчётная полюсная дуга(1.16)b0 = 065 00628 = 00408 м14Частота перемагничивания(1.17)f = 1300060 = 50 Гц15Воздушный зазор(1.22) = 04 006288000/045= 44610-4 м,
принимаем = 4510-4 м
- Расчёт обмотки якоря
№
п/пРассчитываемая величинаИспользуемая
информацияРезультаты расчёта16Магнитный поток(2.1)Ф = 045004080056 = 102810-3 Вб17Ток якоря(1.9)а = 1180230 = 0382 A18Число параллельных ветвей2 а = 219Число проводников обмотки якоря(1.10) (2.2)20Число пазов якоря(2.3)Z 4004100= 1621Число коллекторных пластин(2.4)К = 3 16 = 4822Число витков в секции обмотки(2.5)Wc = 5490/(2 48) = 5716;
принимаем Wc = 5623Уточнённое число проводников якоряN = 2 48 56= 537624Число проводников в пазуNп = 5376/16 = 336№
п/пРассчитываемая величинаИспользуемая
информацияРезультаты расчёта25Расчёт шагов обмотки якоряПринята простая петлевая обмотка26Число элементарных пазов(2.4)Zэ = 3 16 =48Шаг по коллектору(2.6)yк =1Шаг по якорю(2.6)y = yк =1Первый частичный шаг(2.6)y1 = 48/(21) = 24Второй частичный шаг(2.6)y2 = 124 = 23
- Расчёт проводников якорной обмотки
размеров зубцов пазов якоря
№
п/пРассчитываемая
величинаИспользуемая
информацияРезультаты расчёта27Предельная температура пе-регрева обмот-ки якорям = 90о С28Коэффициент теплоотдачи по-верхности якоря = 18 Вт /(Км2)29Удельная тепло-вая нагрузка(3.1)q = 9018 (1 + 01628)= 26374 Вт/ м230Допустимая плотность тока в обмотке якоря(3.10)ja = 1726374106/81753 = 548106 A/м231Сечение про-водника обмотки якоря(3.16)qпр = 0382/(2548106) = 0034810-6 м232Диаметр неизолированного провода (пред-варительно)Приложение
табл. 23dпр = 02110-3 м; принимаем провод марки ПЭТВ-1: диаметр неизолированного провода dпр= 02110-3 м; диаметр изолированного провода dИЗ= 0235 10-3м; сечение провода qпр = = 0034610-6 м233Уточнённое зна-чение плотности токаja = 0382/(20034610-6) = 552106 A/м234Сечение изоли-рованного провода(3.19)qпр.из = 3,140235210-64 =
= 0043410-6 м2№
п/пРассчитываемая
величинаИспользуемая
информацияРезультаты расчёта35Площадь занимаемая изо-лированным проводом Sпп = 0043410-6336 = 145710-6 м236Диаметр вала
Разд.3 п.19dв= 610-3 м37Принимаемый паз якоря оваль- ной формыРис.238Высота сердеч-ника якоря при индукции 16 Тл(3.27)39Высота паза(3.26)hП = 402045626)10-3= 1110-3м40Размеры щели пазаРазд.3 п.19hщ =0510-3м bщ= 1310-3м41Ширина зубца при индукции
Bz = 1,8 Тл(3.21) (3.25)bz= 785410-3045/(09518) 2110-3 м42Максимальная ширина паза(3.28)bп.макс=314(40 205) 2116(16+
+ 314) = 46410-3м43Минимальная ширина паза(3.29)
bп.мин = 314(40 211)2116(16
314) = 17810-3м44Высота средней части паза(3.30)h12 = 1105464/2178/2= 72510-3м45Площадь паза в штампе(3.31)Sп = 725(464 + 178)/2 + 3144642/8 +
+ 3141782/8 = 329610-6 м246Коэффициент заполнения пазаИз (3.17)Кз.п = 14573296 = 044247Длина провод-ника обмотки якоря(3.32)la = 0056 + 1,20040 = 0104 м48Сопротивление обмотки при
t = 90 C(3.34) (3.35)49Па?/p>